Механизма образования

Заменим заданный механизм его динамической моделью (рис. 4.9,6). Это значит сосредоточим в ней инертность всех звеньев механизма. Обозначим момент инерции модели JV'. Следовательно, Ух1' является эквивалентом инертности всего механизма и называется его приведенным моментом инерции. Как было указано в § 4.2, величина Л1' определяется из условия равенства кинетических энергий TV модели и всего механизма Т:

Заменим заданный механизм его динамической моделью (рис. 4.9,6). Это значит сосредоточим в ней инертность всех звеньев механизма. Обозначим момент инерции модели /-р. Следовательно, /vp является эквивалентом инертности всего механизма и называется его приведенным моментом инерции. Как было указано в § 4.2, величина /vp определяется из условия равенства кинетических энергий Тм модели и всего механизма Т:

Обозначим через vk скорость точки приложения силы Fh, действующей на звено механизма, и через со^ — угловую скорость звена механизма, на которое действует пара сил с моментом Ж*. Тогда из (9.5) получаем формулу для вычисления приведенного момента сил:

pmin должно быть больше наибольшей отрицательной ординаты, полученной при наложении диаграмм. Это обеспечивает выполнение приведенного неравенства во всех положениях механизма. Обозначим наибольшее абсолютное значение отрицательной ординаты буквой а, тогда величину минимального радиуса pmin берем несколько больше расчетного значения, а именно:

Обозначим ФА, Ф&+1 — углы поворота звеньев самотормозящегося механизма, фь q>k+i—углы поворота элементов самотормозящейся пары. Тогда зависимости:

Значение а, определенное из этого уравнения и соответствующее положению устойчивого равновесия механизма, обозначим «о.

очевидно, представляет собой суммарное число степеней свободы всех пар, входящих в состав механизма. Обозначим это число через

Выражение, стоящее в квадратных скобках, носит название приведенной к пальцу кривошипа массы всего механизма. Обозначим эту приведенную массу всего механизма через

Допустим, что приведенные уравнения будут уравнениями движения действительного механизма. Обозначим координаты положения входных звеньев и размеры длин и углов звеньев механизмов через

В качестве г удобно применять длину кривошипа передаточного механизма. Обозначим

Обозначим обобщенную координату ведомого звена идеального механизма через сро ,

Механизм этого превращения отличается от механизма образования перлита и будет рассматриваться ниже.

В нашу задачу не входило определение формы образующихся неровностей при рассмотрении механизма образования неровности. Мы ставим перед собой гораздо более узкую задачу: выяснить причины, которые приводят к тому, что шероховатость воспроизводится, а параметры шероховатости стремятся к некоторому определенному значению, а также выявить факторы, которые влияют на параметры этой шероховатости. Не вдаваясь в детали, можно полагать, что очень низкие и плоские, с малыми углами наклона неровности и острые, высокие, с большими углами наклона неровности являются менее «жизнеспособными», чем неровности, имеющие промежуточную конфигурацию, для которых сумма, обусловленная молекулярной и механической слагаемыми сопротивления трения, будет минимальной.

Известно несколько работ, посвященных изучению механизма образования карбида кремния из газовой фазы [1—3]. Однако закономерности образования покрытия еще мало изучены.

нагружения шаг бороздок возрос не более чем в (&s)nEP Раз по сравнению с шагом бороздок при треугольной форме цикла. Такая оценка хорошо согласуется с результатами испытаний образцов с поверхностными трещинами, материал которых не проявлял чувствительности к выдержке под нагрузкой (см. главу 7). Разница между коэффициентами (&З)ПЕР> полученными в том и другом случае, не превышает 17 %. Все это указывает на необходимость введения эквивалента повреждения материала при разных формах цикла. Помимо того, в рамках вязкого внутризеренного разрушения материала, не меняющего механизм разрушения при введении его выдержки под нагрузкой, при скоростях более (1-1,25) • 10~6 м необходимо еще учитывать реализацию тех механизмов разрушения, которые отличаются от механизма образования бороздок.

В аналогичном исследовании Армстронг и др. [2] изучали механизм образования связи между А12О3 и сплавами Ni— Ti и Ni — Сг. Для наблюдения адсорбции Ti и Сг был использован метод сидячей капли. По данным этой работы, линейный участок: зависимости уж. т от процентной концентрации легирующего элемента приходится на более высокую концентрацию обоих легирующих элементов, чем наблюдалось Куркьяном и Кинджери [23]. Этот результат указывает на высокую чувствительность селективной адсорбции к содержанию кислорода'в расплаве. Ясно, что связывание Ti и Сг растворенным в расплаве кислородом, эффективно понижающим активность этих элементов, могло послужить причиной указанного различия. Были определены два механизма образования 'связи, характерные дЛя каждого случая легирова'ния. При легировании хромом это — селективная адсорбция на поверхности

Анализ результатов расчета для ряда значений показателя степени т (задаваемых при определении оптимального решения) показал, что в каждой из исследованных групп экспериментальных данных величина параметра т Л почти не меняется: с увеличением абсолютной величины т уменьшается коэффициент L Следовательно, параметр т Л « const можно считать характеристикой чувствительности материала к изменению вида напряженного состояния. Вероятно, этот параметр отражает склонность материала к зарождению и росту микроповреждений. Рост дефектов в твердом теле снижает сопротивление макроразрушению и соответствующему увеличению параметра т Л. Например, переход от механизма образования клиновидных трещин в стыках трех зерен стали 15Х1М1Ф к межзеренному порообразованию увеличивает степень поврежденное™, предшествующей заключительной стадии макроразрушения материала, это отразилось на величине параметра т Л (увеличение в 2 раза).

На рис. 30 приведена условная схема предлагаемого механизма образования деформационного внутреннего двойного слоя в металле и изменения заряда поверхности. На рис. 30, а схематически показаны три последовательных положения узлов решетки и распределения электронной плотности, которые для наглядности даны в одном измерении, нормальном к поверхности. До деформации (1) в металле соблюдается локальная электронейтральность и френкелев-

Рис. 30. Условная схема механизма образования деформационного внутреннего двойного слоя в металле:

На рис. 36 приведена условная схема предлагаемого механизма образования деформационного внутреннего двойного слоя в металле и изменения заряда поверхности. На рис. 36, а схематически показаны три последовательных положения узлов решетки и распределения электронной плотности, которые для наглядности даны в одном измерении, нормальном к поверхности. До деформации (/) в металле соблюдается локальная электронейтральность и френкелевский двойной слой находится в нормальном состоянии (неориентированное положение диполя). В момент деформации происходит локальное расширение решетки с образованием разрежения электронной плотности между узлами (метастабильное состояние 2) и сгущение (или сохранение) электронной плотности во френкелевском двойном слое вследствие уменьшения его толщины выдвигающимися к поверхности ион-атомами (вследствие дальнодействия электрических сил, создающих поверхностное натяжение по электронной теории Я. И. Френкеля, положение границы поверхности внешнего облака коллективизированных электронов на схеме принято почта независящим от локальных нарушений френкелевского двойного слоя, хотя такое условие не является обязательным для существа дела — в любом случае в момент деформации плотность элек-

Рис. 36. Условная схема механизма образования деформационного внутреннего двойного слоя в металле. В — внутренний двойной слой; Ф — Френкелевский двойной слой; Е-р •— уровень Ферми

Для понимания механизма образования потерь в сверхпроводнике II рода требуется подход, основанный на принципе квантовой механической теории. Здесь нет необходимости подробно останавливаться на принципах этой теории, с ними можно ознакомиться по другим литературным источникам. Следует, однако, отметить, что эти потери могут быть снижены путем выбора соответствующих размеров и конфигурации проводника и тщательной обработки его поверхности. Потери существенно зависят от температуры и индукции магнитного поля. В проводнике из сплава селена с ниобием Nb3Sn при постоянной температуре 6 К потери составляют от долей микроватта при В—0,1 Тл до нескольких сот микроватт при В=0,2 Тл на 1 см2 площади поверхности проводника. Как легко можно подсчитать, эти потери могут быть очень большими и намного превышать потери, исчисляемые произведением /2/?. Для постоянного тока потери в сверхпроводниках II рода примерно вдвое меньше, чем для переменного, но и они в большинстве случаев слишком велики.