Механизма разрушения

По характеру воспроизведения задаваемой функции F (х) функцией FM(X) механизма различают: 1) методы синтеза точных механизмов; 2) методы синтеза приближенных механизмов. В первом случае выходные параметры г{ механизма определяются из условия, что воспроизводимая механизмом функция FM(x, г\, г2, ..., rit гп) совпадает с заданной функцией F(x, bj) во всем интервале изменения независимого переменного х:

сит, совершающих круговое постулат, движение в горизонтальной плоскости. По виду приводного механизма различают кривошипные и самобалансирующиеся Р. Разделяемая смесь перемещается по располож. одно над другим ситам, просеивается, образуя неск. (обычно 3-6) фракций.

за механизма. Различают вход-

ТОРГОВЫЙ АВТОМАТ — аппарат, к-рый принимает и контролирует деньги (или жетоны) и выдаёт товар покупателю без участия продавца. Опускаемая в Т. а. монета (жетон) действует на рычажную систему или замыкает электрич. контакт, вызывая срабатывание выдающего механизма. Различают Т. а. для приготовления и продажи напитков или для продажи готовых напитков, и штучные —• универсальные и специализированные.

Рассмотрим наиболее распространенные в технике графики движения ведомого звена кулачкового механизма. Различают законы движения ведомых звеньев кулачковых механизмов трех видов:

Различают цикловой и мгновенный к. п. д. механизма. Цикловой к. п. д. механизма есть отношение полезной работы к работе движущих сил за цикл установившегося движения. В этом определении под полезной работой понимают работу сил движущих Лд за вычетом работы Лв, затраченной на преодоление сил вредного сопротивления в механизме (например, сил трения в кинематических парах). Обозначая цикловой к. п. д. через ц, имеем

Входные и выходные параметры синтеза механизма. Для выполнения второго этапа синтеза механизма надо установить, какие постоянные параметры определяют схему механизма. К этим параметрам относятся длины звеньев, положения точек, описывающих заданные траектории или имеющие заданные значения скоростей и ускорений массы звеньев, моменты инерции и т. п. Часть этих параметров может быть задана, а другая часть определяется в процессе его синтеза. Независимые между собой постоянные параметры схемы механизма называются параметрами синтеза механизма. Различают входные и выходные

Обзор типов. По способу приведения в действие прессового механизма различают машины: ручные прессовые, работающие силой руки рабочего; механические, работающие от привода или от отдельного электродвигателя; гидравлические, работающие силой воды под давлением; пневматические, работающие сжатым воздухом; электромагнитные, работающие силой притяжения электромагнита.

По способу приведения в действие встряхивающего механизма различают ручные, механические и пневматические встряхивающие формовочные машины. Первые два способа распространения не получили; в настоящее время встряхивающие механизмы формовочных машин строятся почти исключительно с пневматическим приводом. Сжатый воздух одновременно используется и для привода прочих механизмов формовочных машин. В машинах мелких и реже средних размеров можно встретить сочетание пневматического привода встря-

В зависимости от способа приведения в действие вибрационного или встряхивающего механизма различают решётки механические и пневматические.

резают на мерные длины. Большое число ножниц различных типов устанавливают в линиях продольной и поперечной резки готового проката. По конструкции режущего механизма различают следующие типы ножниц (рис. 135). Ножницы с параллельными ножами, ножницы с одной (гильотинные) и двумя (шевронные) наклон-

данных, для сталей с группой прочности ниже Х70 время наработки до отказа t в карбонат-бикарбонатных средах может быть оценено с помощью линейного соотношения, включающего V.^ -~ параметр коррозионного растрескивания, определяемый температурой стенки трубы, грунтовыми условиями и маркой стали. Для сталей контролируемой прокатки группы прочности Х70 значение У,фф намного выше, чем для умеренно упрочненных сталей, несмотря на меньшую температуру перекачиваемого продукта, а в ряде случаев — относительную величину расчетных кольцевых растягивающих напряжений. Последний факт, по-видимому, связан с изменением механизма разрушения высокопрочных сталей, приводящего к их ускоренному разрушению вследствие превалирования в них, как отмечалось выше, механического фактора.

Из описанного механизма разрушения вытекает, что образование трещины и ее рост до критической величины (критическая трещина характеризуется тем, что в ее устье напряжение достигает значения теоретической прочности) происходит в результате движения дислокаций, тогда как распространение трещин (сверх критической длины) происходит без пластической деформации.

Критерий ткр предложен Кулоном (1773 г.) и широко используется в работах Давиденкова и Фридмана для объяснения механизма разрушения материалов. Приведем несколько примеров использования критерия ткр для оценки несущей способности моделей. Как уже отмечалось ранее, в сварных соединениях часто возникают мягкие прослойки (у

сосредоточенной в области действия механизма разрушения.

Согласно классической теории электрохимической кор основное отличие данного механизма разрушения метал химического состоит в том, что коррозионный процесс во

Статическая теорема устанавливает, что коэффициент нагрузки для пластического разрушения определяет наибольший множитель для заданной нагрузки, при котором существует статически допустимое поле напряжений, нигде не превосходящее предела текучести. Для доказательства этого положения обозначим через Я,Р наибольшее кратное нагрузок и допустим, что коэффициент нагрузки при пластическом разрушении имеет значение Я < Я,. Обозначив через ра и q^ скорости и деформации для механизма разрушения при нагрузке А,Ра, имеем

(б) Проектирование в случае заданного коэффициента нагрузки при пластическом разрушении. Рассмотрим жестко-идеально-пластическую ферму заданного очертания, подвергнутую действию заданной нагрузки. Обозначим через /; и At длину и площадь поперечного сечения г'-го стержня. Площади поперечных сечений должны удовлетворять неравенству (3.14), а вес фермы, или, что одно и то же, величину Q в (3.15), нужно минимизировать с учетом ограничения, что коэффициент нагрузки при пластическом разрушении должен иметь заданное значение К. Обозначим через ± ас пределы текучести при растяжении и сжатии материала стержней фермы и через qt осевую скорость деформаций /-го стержня для любого нормализованного механизма разрушения (т. е. механизма, для которого мощность заданных нагрузок равна единице). Внутренняя мощность диссипации для i-ro стержня

представляют предельно возможные скорости возрастания стоимости и мощности внутренней диссипации, вызванные возрастанием параметров проекта т^. Проект т;^ является оптимальным, если при данной нагрузке он допускает существование такого механизма разрушения, что для каждого параметра проекта tilk предельно возможная скорость возрастания внутренней мощности диссипации равна, или не превышает, или не меньше предельно возможной скорости воз-

где ц' (х) и q" (x) — векторы скоростей деформаций механизмов разрушения при обоих нагружениях. В отличие от случая, рассмотренного в разд. 2.3, при этом нет надобности использовать множители, скажем К' и Л", для обоих слагаемых (4.13) вследствие того факта, что диссипативные функции di/fe, являющиеся однородными функциями порядка единицы (см. (1.29)), дают возможность включить эти множители в определения механизма разрушения. Если одно из этих нагружений является несущественным, при его действии конструкция не будет деформироваться и соответствующие вектор скорости деформации и диссипативная функция тождественно исчезнут. Тогда условие оптимальности примет вид (4.11).

2. Хрупкое. Происходит в результате распространения магистральной трещины после пластической деформации, сосредоточенной в области действия механизма разрушения.

С помощью введенного параметра был проведен аналив отказов гавопроводов "Средняя Авия - Центр". "Бухара - "Урал". "Надым -Пунга - Нижняя Тура", "Парабель - Кузбасс", "Уренгой - Грявовец", "Уренгой - Петровок", "Уренгой - Центр I" (технологическая обвяв-ка КС "Октябрьская"). Результаты анадиаа приведены на рис. 1.7. Как это следует ив приведенного графика, для сталей с группой прочности ниже Х70 время наработки до отказа I в карбонат-бикар-бонатных средах может быть оценено с помощью линейного соотношения, включающего УэС$ - параметр коррозионного растрескивании, определяемый температурой стенки трубы, грунтовыми условиями и маркой стали. Для сталей контролируемой прокатки группы прочности Х70 значение Уэфф намного вьг^, чем для умеренно упрочненных сталей, несмотря на меньшую температуру перекачиваемого продукта, 4, в ряде случаев и относительную величину расчетных кольцевых растя» ивающих напря.тений. Последний факт, по видимому, свяеан с ив-мнением механизма разрушения высокопрочных сталей, приводящего к их ускоренному -разрушению вследствие превалирования в них. как отмечалось выше механического фактора.