Механизме показанном

В книге приводятся данные а механизме пластической деформации, результаты исследований упрочнения и устойчивости состояния аустенитных сплавов после ВТМО, исследований дислокационной структуры и ее влияния на жаропрочность, исследований природы усталости, релаксации напряжений в процессе нагрева и др.

125. О механизме пластической деформации в сплавах переходных, металлов / Ю. В. Мильман, А. П. Рачек, В. И. Трефилов и др. // Прочность и пластичность кристаллов.— Киев : Наук, думка, 1965.— С. 35—47,

134. О механизме пластической деформации и низкотемпературной хрупкости сплава Сг — 45 % Fe/Ю. Е. Зубец, В. А. Манилов, Г. Ф. Саржан и др.//Физика металлов и металловедение.— 1973.— 35, № 3.— С. 609—617.

192. Трефилов В. И., Мильман Ю. В. О механизме пластической деформации висмута и сурьмы.— Вопр физики металлов и металловедения, 1963, вып. 17, с. 45—49.

Поверхностные-упрочненные слои, содержащие отрезки (debris) дислокаций, также могут являться экранирующими барьерами для выхода дислокаций [125]. Повышенная склонность поверхностных слоев к деформационному упрочнению отмечалась М. В. Классен—Неклюдовой в 1936 г. Основываясь на явлении поверхностного упрочнения при деформировании металла И. Крамер предполагает, что стравливание упрочненного debris-слоя снижает сопротивление пластическому течению за счет запуска заблокированных поверхностных источников дислокаций. Однако противоречие состоит в том, что растворение поверхностного слоя уничтожает эти ранее существовавшие поверхностные источники, например источники типа Фишера. Между тем, еще в 1924 г. Эвальд и Поляни выдвинули общее представ1ление1_об_удалМии «поверхностных препятствий» скольжению при объяснении повышения пластичности в среде растворителя. Хотя предложенное ими [126] обозначение этого эффекта как «механизм Эвальда— Поляни» не является вполне удачным, поскольку его сущность не могла быть в то время расшифрована из-за более позднего появления дислокационных представлений о механизме пластической деформации, это общее представление охватывает любые виды экранирующих поверхностных барьеров и 'для краткости может быть названо барьерным механизмом.

60. Шабалин В. И. О механизме пластической деформации металлов.— ДАН СССР, 1962, т. 144, вып. 3.

70. Волчков В. М., Павлов А. И., Пашков П. О., Рогозин В. Д. О механизме пластической деформации в сильных ударных волнах.— В кн.: Высокоскоростная деформация. М. : Наука, 1971, с. 56—59.

Сущность влияния высокой частоты на усталость металлов и сплавов теоретически можно объяснить, основываясь на атомном механизме пластической деформации и разрушения. Как известно, процесс усталостного разрушения металлов и сплавов происходит путем постепенного развития и накопления «повреждений», вна-

93. О механизме пластической деформации монокристалла (001) [110] молибдена при прокатке. — «Изв. АН СССР. Металлы», 1974, № 6, с. 122. Авт.: Гончаров В. А., Карпов М. И., Копецкий Ч. В. и др.

В дислокационном механизме пластической деформации и разрушения металла участвуют не только дислокации, но и другие элементы дислокационной структуры. К дислокационной структуре относятся все факторы, влияющие на передвижение дислокаций под действием приложенной силы.

197. Шабалин В. И. О механизме пластической деформации металлов // Докл. АН СССР.— 1962.— 144, № 3.— С. 551—553.

При определении класса механизма необходимо указывать, какие из звеньев являются начальными, ибо в зависимости от выбора начальных звеньев может изменяться класс механизма. Например, если в механизме, показанном на рис. 3.13, за начальное звено принять не звено АВ, а звено DF, то весь механизм будет механизмом II класса как образованный двумя группами II класса (группы FGC и ЕВА). Так как группы II класса могут

чаемую в сечении элемента кулачка скоетыо, параллельной плоскости движения кулачка. Тогда в механизме, показанном на рис. 26.1, о, звено / является кулачком, а кривая и. — профилем кулачка.

В технике находят применение также пространственные кулачковые механизмы. Например, в механизме, показанном на рис. 10, вращательное движе-ние кулачка преобразуется в возвратно-вращательное движение коромысла, причем оси указанных звеньев представляют собой скрещивающиеся прямые. Основным достоинством кулачковых механизмов является их кинематическая универсальность, т. е. способность вос-произведения практически любого требуемого закона движения толкателя

В механизме, показанном на рис. 2.6, а, размеры звеньев удовлетворяют условиям: AB = FK=CD; BF = АК\ FC = KD. Точки В, F и С движутся по окружностям с радиусом r = AB =

Кинематика. В механизме, показанном на рис. 24.15, а, перемещение h гайки при повороте винта на

В механизме, показанном на рис. 24.15, в, относительные перемещения и скорости гаек определяют по формулам

В технике находят применение также пространственные кулачковые механизмы. Например, в механизме, показанном на рис. 3.112, а, вращательное движение кулачка преобразуется в возвратно-вращательное движение коромысла, причем оси указанных звеньев представляют собой скрещивающиеся прямые. На рис. 3.112, б показан пространственный кулачковый механизм с двумя толкателями. Однопазовый кулачок 9, вращаясь, передает возврат^ но-поступательное движение толкателям 4 и 6 в противоположных направлениях. Ползуны толкателей 2 и 8 расположены в противоположных направляющих 3 и 7 и соединены с кулачком посредством роликов 1 и 5.

При определении класса механизма необходимо указывать, какие из звеньев являются начальными, ибо в зависимости от выбора начальных звеньев может изменяться класс механизма, Например, если в механизме, показанном на рис. 3.13, за начальное звено принять не звено А В, а звено DF, то весь механизм будет механизмом II класса как образованный двумя группами II класса (группы FGC и ЕВА]. Так как группы II класса могут

Цилиндр, ограниченный в сечении плоской кривой /, вращается вокруг оси А с заданной угловой скоростью ш. Действуя на ролик 3, свободно вращающийся вокруг оси, цилиндр / заставляет звено 2 двигаться поступательно в направляющих С — С. Условимся в кулачковых механизмах называть кулачком то звено высшей пары, элемент которого имеет переменную кривизну. Профилем плоского кулачка условимся называть кривую, получаемую в сечении элемента кулачка плоского механизма плоскостью, параллельной плоскости движения кулачка. Тогда в механизме, показанном на рис. 26.1, а, звено / является кулачком, а кривая а — профилем кулачка.

Аналогично строятся планы скоростей и ускорений, если в механизме, показанном на рис. 17, за начальное звено принять звено 3.

Чтобы установить связь между величинами Дь и Дф, надо в механизме, показанном на рис. 70, б, закрепить звено АВ и повернуть звено CD на угол Дф (рис. 70, в). Тогда центр шарнира С переместится в точку С] по дуге окружности длиной сДф, а ползун по направляющей получит перемещение Ah = CxCi. При малом угле пово-