Непосредственном измерении

Прототип можно изготавлять различными способами, например такими, как стереолитография, LOM-технология, с помощью термопринтера, ускоренного фрезерования и др. Технологии всех методов прототипирования строятся на непосредственном использовании геометрической модели изделия. Так, для стереолитографии и LOM-технологии с помощью специального интерфейса, который полностью интегрирован с системами сквозного проектирования, предварительно создается промежуточный файл в формате STL, что позволяет получать доступ ко всем популярным платформам стереолитографических систем (например, фирм 3D Systems или Stratasys). При этом сохраняется полная целостность данных. Данные STL-файла также могут быть использованы для механической обработки по LOM-технологии фирмы HELISYS.

при выработке тепла или непосредственном использовании ВЭР

При непосредственном использовании физического тепла чугуна в сталеплавильном производстве и тепла стали с горячим всадом слитков в нагревательные колодцы экономия топлива за счет ВЭР обычно не определяется, так как использование этого тепла учитывает-

отбросного тепла для обогрева генераторов абсорбционных установок на каждый гигаджоуль холода можно получить экономию электроэнергии примерно 260— 300 МДж. Энергетическая эффективность абсорбционных установок по сравнению с компрессионными существенно снижается при использовании в качестве теплоносителей пара отборов турбин ТЭЦ, промышленных котельных и т. п. Так, при непосредственном использовании ВЭР, а также при выработке тепла за счет ВЭР с его последующим использованием на производство холода в абсорбционных установках экономится в среднем условного топлива 36 кг/ГДж холода по сравнению с его затратами на выработку энергии при производстве холода в компрессионных установках.

Наиболее точный и естественный подход к исследованию патрубковых зон сосудов давления при всем многообразии условий их нагружения заключается в непосредственном использовании трехмерных расчетных схем, принимая во внимание реальные геометрию сосуда, давления, краевые условия и распределение нагрузок. Такой подход оказывается единственно возможным для адекватного моделирования поведения сосудов давления с отношениями 1/4
При непосредственном использовании воды, нагретой в контактных экономайзерах, необходимо проводить ее декарбонизацию для снижения коррозионной активности. При установке

В связи с тем, что вопрос о непосредственном использовании газовых котлов контактного типа для бытового горячего водоснабжения жилых зданий Госсанинспекций СССР не решен, котлы КПГВ-1 присоединены к системе горячего водоснабжения через промежуточные теплообменники.

3. При непосредственном использовании нагретой воды, контактировавшей с дымовыми газами, повышенные требования к ка-

В заключение можно отметить совершенно недостаточный объем использования контактных экономайзеров на электростанциях. Такое положение тем более нетерпимо в условиях, когда доля природного газа в топливном балансе электростанций в последние годы растет, и эта тенденция, видимо, будет продолжаться. Как уже указывалось в гл. II, одной из причин незначительного внедрения контактных экономайзеров на электростанциях является опасение, не отразится ли заметно нагрев воды в них на эффективности использования отборного пара турбин? Для выяснения данного вопроса В. П. Шаниным при участии автора были выполнены специальные расчеты [95], рассмотрены варианты открытого и закрытого водоразбора при непосредственном использовании нагретой в экономайзерах воды и при работе экономайзера по схеме с промежуточным теплообменником: более дорогой по капитальным вложениям и менее эффективной в эксплуатации. Анализ расчетов показывает, что частичное вытеснение отборов турбин имеет место не всегда. Наибольший эффект от установки контактных экономайзеров достигается при открытом водоразборе. Это вполне естественно, так как эффективность их непосредственно зависит от удельного расхода нагреваемой воды (т. е. расхода, отнесенного к паропроизводительности котла, электрической и тепловой мощности ТЭЦ и т. д.), а при открытом водоразборе этот показатель выше. При наиболее благоприятных условиях срок окупаемости капитальных затрат составляет несколько месяцев, а при неблагоприятных (отсутствие водоразбора, установка промежуточного теплообменника и частичное вытеснение отборов турбин)—около 2 лет, что намного меньше нормативного срока. Причина этого в значительном повышении к. и. т. минимум на несколько процентов. Это настолько заметно снижает эксплуатационные расходы, что с избытком перекрывает и отчисления от капитальных вложений, и ухудшение показателей работы станции от уменьшения выработки электроэнергии на тепловом потреблении.

В корпусе экономайзера имеются короба для подвода горячих газов в экономайзер и отвода охлажденных газов из него. В противоточных экономайзерах первый устраивается под опорной решеткой рабочей насадки на расстоянии от нее не менее 200 мм, второй — над слоем каплеуловителя. Для предотвращения затекания воды подающий короб устраивают с наклоном под углом около 10°. В корпусе предусмотрены также патрубки для отвода горячей воды, для дренажа воды и продувки шлама. Выход горячей воды снабжен гидрозатвором, высота которого соответствует разрежению в контактной камере экономайзера. При непосредственном использовании воды, нагретой в контактных экономайзерах, необходимо проводить ее декарбонизацию для снижения коррозионной активности. При установке промежуточного теплообменника и малой протяженности коммуникаций, по которым проходит вода повышенной коррозионной активности (с концентрацией 50—100 мг/л свободной углекислоты), декарбонизация ее необязательна, хотя и весьма полезна. По-видимому, более целесообразно обеспечить защиту оборудования и коммуникаций от коррозии путем специальных антикоррозионных покрытий или .применения специальных кор-розионно стойких материалов. Как уже указывалось, декарбонизация воды может быть произведена как во встроенных, так и выносных декарбонизаторах. Встроенный декарбонизатор увеличивает высоту экономайзера примерно на 800—1000 мм. Это не всегда желательно по условиям компоновки, например, когда экономайзер с декарбонизатором устанавливают в здании котельной. К тому же расход металла при встроенном, а не выносном декарбонизаторе выше. Если учесть изложенные выше соображения о том, что при установке контактного экономайзера декарбонизация воды требуется не всегда, напрашивается вывод о предпочтительности специальных выносных декарбони-заторных колонок. Подобное решение целесообразно и исходя из соображений удобства обслуживания. Такой вывод полностью подтверждает опыт многолетней эксплуатации встроенных декарбонизаторов в экономайзерах Первоуральской ТЭЦ.

3. При непосредственном использовании нагретой воды, контактировавшей с дымовыми газами, повышенные требования к качеству сжигания газа. В продуктах сгорания должны отсутствовать сажа (обязательное условие), а также продукты химического недожога: оксид углерода, формальдегиды и др. Необходимо отметить, что указанные вредные вещества не должны быть в дымовых газах также и в соответствии со СНиПами, обеспечивающими защиту воздушного бассейна. Поскольку в последнее время требования ужесточились, можно полагать, что требования в отношении полноты сгорания и присутствия оксидов азота к контактным и поверхностным котлам практически одинаковы.

Калориметрический метод основан на непосредственном измерении потока результирующего излучения, поэтому он относится к абсолютным методам. Коэффициент излучения определяется также из зависимости (17-9):

Для повышения точности измерения и устранения вышеотмеченных недостатков рассмотренного метода Я. П. Лайдом и Р. В. Тоуартом разработана методика определения глубины коррозии (износа), основанная на непосредственном измерении толщины стенки трубчатых образцов до и после испытания. Преимущество метода состоит в том, что он позволяет получить эпюры глубины износа по периметру трубы и не требует центровки трубчатых образцов для измерения диаметров.

После каждой серии испытаний определялись средняя и максимальная глубины износа труб из хромированных и нехромированных труб по методике Таллинского политехнического института, заключающейся в непосредственном измерении толщины стенки чистых (без оксидного слоя) вставок в одних и тех же

Фотоэлектрические датчики можно использовать для непосредственного и косвенного измерений перемещений. Работа их основана на действии луча света, пропускаемого через линейку или диск с прозрачными и непрозрачными штрихами, на фотоэлемент, в цепи которого и формируются электрические импульсы. Вращающиеся диски применяют при косвенном измерении поступательного перемещения или при непосредственном измерении углового перемещения (например, углового поворота стола). Простейший вид такого устройства с непрозрачным диском и равномерно расположенными по окружности перфорациями показан на рис. 118. Точность отсчета линейных перемещений не превышает 0,1 мм. В координатно-расточ-ных станках для непосредственного измерения применяют фотоэлектрические микроскопы с несколько более высокой точностью отсчета.

Другой подход к исследованию напряжений в пластической области основан на использовании дисперсии двойного лучепреломления, возникающей в большинстве материалов, из которых изготовляют модели [11]. Для целлулоида линейная разность хода (6=n?i) остается для красного (А,=6550 А) и голубого (^=4360 А) цветов практически одинаковой, пока напряжения не выходят из области упругости. Однако эта разность хода различна при возникновении пластических деформаций. Этим можно воспользоваться для определения напряжений на свободном контуре, где напряженное состояние является одноосным, и установления в плоской модели границы между упругой и пластической зонами. Определение напряжений с использованием дисперсии двойного лучепреломления является более точным, чем результаты, получаемые при непосредственном измерении порядка полос 1).

Сопоставление расчетов, выполненных по формуле (5.10), где k определялось из выражения (5.19) с экспериментальными данными, полученными Н. И. Семеновым и С. И. Костериным [40] при непосредственном измерении скорости малых возмущений, приведена на рис. 5.4. Кроме того, на этом же рисунке представлены результаты расчетов критической скорости истечения по формуле (5.10) и экспериментальные данные, 'полученные опытным путем А. И. Гужовым и В. Ф. Медведевым [7] для истечения воздуховодяной смеси через цилиндрические Каналы при сверхкритических перепадах давлений (начальное давление 7—9 кгс/см2).

В таблице траектория ведущего звена разделена на 16 равных частей, т. е. каждое деление составляет 22,5°. Через р\ и (32 обозначены соответствующие углы поворота ведомого звена фг при первом обороте, р.2 при втором обороте ведущего звена). Несмотря на то, что значения р^ и 3а получены при непосредственном измерении этих углов, а при измерении могут быть небольшие погрешности, все же, исходя из таблицы, можно сделать следующие выводы: 12

4. Метод оттисков позволяет также измерять величину повреждений поверхности зуба, в частности глубину ямок при питтинге, с большей точностью, чем при непосредственном измерении на зубе с помощью оптических приборов.

Однако наиболее серьезным недостатком автоматических регулирующих систем, основанных на непосредственном измерении обрабатываемого размера, служат их ограниченные возможности регулирующего воздействия на технологический процесс. Погрешность обработки является результатом многих причин и наблюдение только за обрабатываемым размером не может дать необходимой информации для качественного автоматического управления, обеспечивающего заданную точность.

Таким образом, использование нормативного метода расчета потерь полного напора {1, 2, 8] при подъемном движении двухфазного потока в каналах на основе данных, полученных при заданных характеристиках течения по потерям напора на трение в горизонтальной трубе и истинному объемному паросодержа-нию 9 B горизонтальном или вертикальном канале (при непосредственном измерении ср), может привести при проектировании соответствующего оборудования к совершенно неоправданному завышению высоты циркуляционных контуров (при естественной циркуляции) или мощности питательных насосов (при прямоточной схеме движения двухфазного теплоносителя).

Более надежные результаты можно получить при непосредственном измерении пульсаций скоростей и температур и их корреляций v't' и и'и'. По крайней мере, для турбулентного ядра потока можно пренебречь молекулярной составляющей. Заменив производные отношением At/Аи, получим формулу