Непосредственно примыкающих

Обратимся теперь к главному вектору внешних сил /?внеш. Будем различать главный вектор объемных сил Я0бъем> т. е. сил, действующих на находящиеся внутри объема W точки и обусловленных воздействием материи, расположенной вне этого объема (например, через гравитационные, магнитные и т. п. поля), и главный вектор ROT оболочки сил, обусловленных действием ограничивающей объем W оболочки на частицы материи, находящиеся внутри объема и непосредственно примыкающие к этой оболочке, в тех случаях, когда оболочка не является абсолютно проницаемой. Таким образом,

Для определения специфики проявления КР проводились исследования свойств металла очаговых зон в лаборатории с целью изучения расположения трещин и их топографии в очагах разрушения, чувствительности металла к КР по периметру трубы, наличия сопутствующих коррозионных процессов, физика-механических ц электрохимических свойств металла, включая зоны, непосредственно примыкающие к тре-вщнам. При этом пров' лилось сравнение с проявлениями известных механизмов отказов трубопроводов, тнких как коррозионная усталость, сульфидное растрескивание и других видов. В результате анализа было выявлено, что КР имело место на трубах производства Челябинского, Харциэекого и Волжского трубопрокатных заьлдов. Кроме того, случаи КР имели место на трубах, поставляемых по импорту фирмами Германии, Японии, Франции, а также отечественных трубах, изготовленных ив импортных сталей. Отказы возникали на катодноза-щщенных МТ. сформированных из прямошовных и спиралешовных труб диаметром 1020... 1420 мм с толщиной стенки 9... 18 мм, имеющих: ре-зинобитумную или пленочную изоляцию. Отечественные трубы, подверженные КР, были изготовлены из сталей марок 14Г2САФ, 15Г2С, 17ТС, 17Г10, 17Т2СФ. импортные - из сталей групп прочности ХбО, Х65, КТО.

Распределение напряжений в разорванном волокне в момент разрыва (? = 0) показано схематически сплошной линией (рис. 19). Пунктирной линией показано уменьшение во времени напряжений в соответствии с уравнением (13). Влияние этого уменьшения состоит в том, что все большие участки разорванных волокон становятся неэффективными, a trie только непосредственно примыкающие к разрыву. Если уменьшение напряжения в волокне мало, указанный эффект ограничен непосредственной близостью слоя, в котором было разорвано волокно. Свойства материала матрицы могут, однако, вызвать сильное уменьшение напряжения в волокне, это приводит к тому, что разрыв ощущается в пределах нескольких слоев. Эффект, заключающийся в том, что все более длинные части разрушенных волокон становятся неэффективными, назовем «прониканием».

На рис. 1, а — г представлена серия микрофотографий, показывающих изменение структуры стали Ст. 3 по мере удаления от границы слоев. Области стали Ст. 3, непосредственно примыкающие к границе раздела (см. рис. 1,а) имеют «квазиравновесную» структуру, сходную со структурой стали Ст. 3 в исходном состоянии (см. рис. 1, з),что связано с частичной рекристаллизацией вследствие локального нагрева контактных поверхностей при сварке взрывом. В этих зонах наблюдается снижение микротвердости (рис. 2).

Исключения могут составлять короткие участки трубопровода, непосредственно примыкающие к сечениям с местными сопротивлениями, в которых наиболее вероятно возникновение турбулентного режима. Однако и здесь турбулентный режим быстро переходит в ламинарный. Исходя из такого представления о режимах течения, будем считать, что на протяжении всего пути разгона поршня режим течения рабочей жидкости в трубопроводах будет оставаться ламинарным и, следовательно, потери по длине на каждом участке трубопровода можно выразить на основании равенств (XI.18), (XI.19) и (XI.21)

Волна (ступень) увеличивает подъём шаров при вращении мельницы и повышает её размольные качества. Подъём шаров зависит также от степени заполнения мельницы шарами и числа её оборотов. Как показали экспериментальные работы, измельчение топлива происходит в основном за счёт трения шаровой загрузки о топливо. Траектория шара представляет собой вытянутую петлю, состоящую из подъёмного участка, прижатого к стенке по направлению вращения и,переходящего после отрыва от стенки в опускной, по которому шар перекатывается к основанию петли. Небольшое количество шаров, отрываясь от верхней части петли, падает на дно или стенку мельницы и вновь вступает в движение. Доля удара в размоле сравнительно мала и увеличивается с повышением числа оборотов. Наибольшую высоту точки отрыва имеют шары, непосредственно примыкающие к броне.

Харцызского трубного завода. Во всех случаях трещины-надрывы отсутствовали, что свидетельствует о достаточно высокой стойкости швов исследуемых труб против образования дефектов указанного типа. Для швов, свариваемых на многослойном металле, более характерны свищи, поры и шлаковые включения (рис. 2). При этом чаще встречаются узкие продолговатые поры, ориентированные или непосредственно примыкающие к межслойным зазорам, мелкие сферические поры и шлаковые включения, образующиеся в местах сопряжения швов с зазорами. Реже наблюдаются крупные поры и свищи^ которые в большинстве случаев также начинаются у межслойных зазоров. Появление таких дефектов наиболее вероятно в связи с наличием окалины и других загрязнений на прилегающих к свариваемым кромкам поверхностях рулонного металла, а также воздуха в меж-•слойных зазорах.

Для непрерывной продувки отбор воды производится из верхних барабанов, из солевых отсеков и выносных циклонов при ступенчатом испарении. Ранее считалось обязательным водозаборный коллектор непрерывной продувки размещать как можно ближе к зеркалу испарения с устройством специальных щелев,ых насадок, однако в настоящее время это требование большинством специалистов не поддерживается, так как исследования показали, что состав котловой воды в различных точках циркуляционного контура котла почти одинаков [Л. 27]-Исключение представляют участки, непосредственно примыкающие к вводам питательной воды в барабан, в связи с чем заборный коллектор непрерывной продувки максимально удаляют от этих .участков и парогене-рирующих труб. Отбор воды для периодической продувки производится из нижних точек циркуляционного контура барабанного котла.

Отвод влаги из потока пара может быть организован внутри турбины и вне ее. В соответствии с этими методами находят применение внешние сепараторы и внутренние влагоулавливающие аппараты, непосредственно примыкающие к проточной части турбины. Проектирование сепараторов всех типов основывается на различии физических свойств (плотностей) обеих фаз и особенностях их движения.

Непосредственно примыкающие к содержанию этой главы задачи синтеза автоматических приводов в книге не рассматривались, поскольку их решением занимаются специалисты, не участвующие в конструировании и изготовлении гидромашин.

Печные газы, содержащие 4—5 % Zn, с температурой 950—1000 °С направляют в конденсаторы (одни или два), непосредственно примыкающие к длинным сторонам прямоугольной шахтной печя. Конденсаторы оборудованы роторными мешалками, погруженными в ванну расплавленного свинца, который отбирает тепло у газов и служит поглотителем паров цинка.

зонах, непосредственно примыкающих к трещинам от твердости металла вдали от очага разрушения (рис. 1.1). Так, значение микротвзр-дооти металла очаговых зон для труб, изготовленных ие стали группы прочности Х60, удаленных на расстояние более одного миллиметра от коррозионной трещины, составляло 1870 Н/мм2 и соответствовало значениям твердости для этой стали в состоянии поставки: на боковых поверхностях трещин - 2СЛЭ Н/мм2, в вершине и местах ветвлений трещин - 2300 Н/мм2, что обмшяется локальным охрупчиванием примыкающих к ним вон металла. Подобное распределение твердости по толщине листа не может быть объяснено локальным рс.зтворением сульфидных включений на поверхности стали. В последнем случае наблюдалось бы равномерное изменение твердости стали (от максимального значения в устье трещины до минимального в ее вершине). по полуокружности или полуадапсу с центром в коррозионной язве, которая по предположению некоторых исследователей, образуется в результате растворения сульфидных включений в растворах солей угольной кислоты при катодной поляризации. Тогда источником водорода явилась Оы реакция взаимодействия стали с сероводородом, об-радующимся при растворении сульфидных включений.

Напомним, что г0—У равно радиусу кривизны волокна в рассматриваемой точке, a PQ представляет собой приложенное извне к волокну У = 0 давление. Давление внутри тела в точках, непосредственно примыкающих к этому волокну, превышает Р0 на величину F0/r0, точно так же как внутреннее давление в пузырьке газа превышает внешнее давление на величину, пропорциональную поверхностному натяжению. Скачок давления на линии Y = D равен Fdlrd.

Максимальный механохимический эффект отмечается тогда,; когда площадь, с которой растворяется металл, Ограничена облач; стью максимальной деформационной активации металла. Такие;! условия могут возникать в случае деформирования нержавеющих сталей: активное растворение происходит с локальных участков в местах выхода плоскостей скольжения, тогда как на всей остальной поверхности металл запассивирован. В таких локальных областях, непосредственно примыкающих к плоскостям скольжения, изменение потенциала Дер0 *=» яДт/ckR'T1. Учитывая, что при экспериментах [58, 62] был возможен диффузионный контроль кислородной деполяризации, получим Дфст ъ=> Дф°.

В локальных областях, непосредственно примыкающих к плоскостям скольжения, изменение потенциала Аф° » nktlaRT. Учитывая, что при экспериментах [64, 68] был возможен диффузионный контроль кислородной деполяризации, получим Афст ж ж Дф°. Для нержавеющих сталей типа 18-8 характерно образование плоских дислокационных скоплений с п = 18 н-25. Подставляя п = 25 (число, используемое Зегером [44 ] в качестве универсального параметра) и величину Ат = 120 МПа, отвечающую максимальному эффекту, по данным работы [68], для аустенитизиро-ванной стали 1Х18Н9Т, найдем Афст « 105 мВДчто совпадает с измеренньшРзначением 107 мВ [68].

Таким образом, наличие поверхности раздела вносит существенное механическое ограничение в локализацию пластической деформации в приграничных зонах зерен среднего слоя композиции; при этом особенно интенсивно сдерживается развитие межзеренной деформации в участках, непосредственно примыкающих к границе раздела слоев. Создаются также условия, препятствующие развитию процессов рекристаллизации в кремнистом железе.

Результаты упругого расчета свидетельствуют о том, что теория оболочек в общем правильно описывает поле термоупругих напряжений для областей, непосредственно примыкающих к зонам концентрации напряжений и учитывает влияние краевого эффекта. Сопоставление кривых распределения напряжений, построенных по результатам расчета с помощью теории оболочек (штриховые линии на рис. 4.26)

Принимая во внимание симметрию ГЦК и идентичность его петель, рассмотрим только одну петлю (например, № 2 на рис. 6.1), заменив влияние на нее остальных петель и вспомогательных трубопроводов (САОЗ и других) соответствующими присоединенными жесткостями и массами этих трубопроводов, непосредственно примыкающих к реактору. Выбранную петлю аппроксимируем системой конечных элементов, прямолинейных и кривых, в соответствии с реальной трассировкой и требованиями точности и вычислительной устойчивости метода, изложенными в гл. 3. Полученная таким образом расчетная схема ГЦТ приведена на рис. 6.2, она состоит из 58 конечных элементов (из них 4 криволинейных) и 56 узлов. При этом участок 1-20 моделирует реактор вместе с оборудованием верхнего блока, 51-56 - парогенератор, 27-29, 29—42 и 29-37 - главный циркуляционный насос, 14—25 и 22—30 — главные запорные задвижки с приводами управления 17-23 и 24-28 для "холодной" и "горячей" веток петли соответственно.

Максимальные температуры и скорости нагрева и охлаждения в сечениях, непосредственно примыкающих к сварному шву, наибольшие. По мере удаления от шва максимальные температуры и скорости нагрева и охлаждения снижаются.

ходит большое количество углерода, отчего снижается его пластичность и создаются условия для образования трещин в шве, б) концентрированный нагрев основного металла и последующее быстрое охлаждение влекут за собой образование закалённой зоны в слоях, непосредственно примыкающих к шву, и в) под действием термических напряжений в закалённой зоне основного металла легко образуются трещины.

Упаковочные места расположены на столах, непосредственно примыкающих к транспортному рольгангу.

Сопротивление участков, непосредственно примыкающих к вентилятору, определяется согласно указаниям пп. 2-32 и 2-33.