Непрерывной деформации

Процесс сушки значительно ускоряется при непрерывной циркуляции воздуха, который уносит с поверхности окрашиваемого изделия пары растворителя. Однако скорость испарения растворителей не должна быть чрезмерно большой, так как в покрытии могут возникнуть внутренние напряжения, отрицательно влияющие на его свойства. Кроме того, при слишком быстром удалении растворителей из верхнего слоя покрытия вязкость этого слоя резко возрастает, и образуется поверхностная пленка, что затрудняет удаление растворителя из нижних слоев. При дальнейшей сушке пары оставшегося растворителя, стремясь улетучиться, раздувают образовавшуюся пленку, и в ней появляются мелкие пузыри, поры и другие дефекты. Режим сушки покрытия подбирают таким образом, чтобы улетучивание растворителей происходило постепенно: в начале сушки должны испаряться быстро улетучивающиеся растворители, а. затем высококипящие растворители.

турбинного колеса. При этом энергия напора жидкости, накопленная в насосном колесе, преобразуется в механическую энергию вращения турбинного колеса. В результате неизбежных потерь (к. п. д. муфты обычно лежит в пределах 0,95 — 0,99) скорость вращения Q турбинного колеса несколько меньше скорости <в насосного колеса, поэтому при работе муфты всегда имеется необходимый для непрерывной циркуляции жидкости перепад давлений.

Были проведены лабораторные испытания изнашивания различных антифрикционных материалов в присутствии в смазке естественной абразивной пыли. Испытания проводились с применением радиоактивных изотопов на машине типа МИ, оборудованной системой непрерывной циркуляции смазки и аппаратурой для определения величины изнашивания экспериментальных деталей по количеству радиоактивных продуктов износа в смазке [1].

Системы жидкой смазки получили большое распространение благодаря преимуществам жидких минеральных масел, которые отводят тепло от трущихся поверхностей; уменьшают расход энергии на преодоление внутреннего трения; создают возможность осуществления непрерывной циркуляции масла в системе, все это значительно сокращает расход смазочных материалов и дает возможность повторного использования отработанных масел после восстановления путем регенерации.

Моечные ванны типа VOS (табл. 13) предназначены для обезжиривания и очистки изделий различного назначения в процессе межоперационной и окончательной консервации. Они оборудованы специальным устройством для непрерывной циркуляции моющих растворов.

Подготовка питательной воды и водно-химические режимы определяются основным, принципиальным различием между барабанными и прямоточными котлами. В котлах барабанного типа, более точно называемых котлами с многократной циркуляцией котловой воды, пар образуется из определенного объема воды, заполняющий барабан, экранные и кипятильные трубы котла и находящейся в непрерывной циркуляции. Схематически такой котел представ-

Дозирование сухого реагента обладает рядом преимуществ в сравнении с дозированием его раствора или суспензии (при малой растворимости реагента). При сухом дозировании отпадает надобность в: а) установке расходных емкостей; б) их периодическом заполнении реагентом; в) приготовлении дозируемой жидкости заданной крепости; г) непрерывной циркуляции суспензии и д) ее непрерывной перекачке через дозирующие устройства (имеются в виду самотечные дозаторы). Исключение этих операций и связанных с ними устройств снижает эксплуатационные и первоначальные затраты и затраты труда на предочистке.

ных величин сопротивления труб, наполненных жидким металлом, и внутреннего сопротивления элемента. При длинных трубах диаметром 25 мм с толщиной стенок 0,5 мм из нержавеющей стали (входные трубки 4 м, выходные 2 м) потери составляют около 7%. В регенеративных топливно-гальванических элементах, например в металло-водородных (гидридных), при соединении металла и водорода образуется гидрид с выделением электроэнергии и части неиспользуемого тепла. Далее при нагреве в регенераторе гидрид разлагается на металл и водород. При непрерывной циркуляции водорода и гидрида между топливным элементом и реге-

организация непрерывной циркуляции части турбинного конденсата по контуру, в который входит специальная установка для химического обессоливания конденсата. Для этого обычно в такой контур направляют 20—30% тур-бивного конденсата, а иногда и более.

На тепловых электростанциях, работающих на влажных и сернистых топливах, широко распространен подогрев воздуха до требуемой температуры перед входом в воздухоподогреватель с помощью так называемой рециркуляции горячего воздуха В1 дутьевой вентилятор. Часть воздуха, подогретого в воздухоподогревателе, после первой или после второй ступени подмешивается к засасываемому из помещения воздуху в количестве, достаточном для подогрева его до требуемой температуры. Часть воздуха при этом находится в непрерывной циркуляции, загружая дополнительно вентилятор и увеличивая воздушное сопротивление воздухоподогревателя. Расход электрической энергии на дутье возрастает вследствие перекачки при повышенных сопротивлениях дополнительного количества воздуха, имеющего к тому же при подогреве увеличенный объем.

В случае непрерывной циркуляции мазута для поддержания имеющейся в нем воды в тонкодисперсном состоянии необходима такая вязкость, которая, с одной стороны, создавала бы минимальный расход энергии на циркуляцию, а с другой — не давала бы возможности разрушения эмульсии и объединения воды в крупные капли. Если перекачка выполняется поршневыми насосами, то допустима большая вязкость, чем при подаче центробежными насосами. При подаче к форсункам допустимая вязкость зависит от типа форсунок.

температура также превышает некоторое значение, происходит процесс непрерывной деформации металла под действием постоянной нагрузки, заканчивающийся обычно разрушением. Ниже предельных значений температур и напряжений это явление не наблюдается1.

Представляет интерес мехайохймйческий эффект при непрерывной деформации в области пассивного состояния, поскольку нержавеющие стали обычно эксплуатируются в этой области. Прежде всего обращает на себя внимание факт практически полного совпадения экспериментальных результатов для нержавеющей стали (кривая 3, рис. 22) и для анодно запассивированного армко-железа в растворе серной кислоты [73]; изучение вели при близких значениях скорости деформации. Этот факт объя-сняется_тем, что механизм ускорения анодного растворения для деформированного металла "в пассивном- и активном состоянии одинаков: мёханохймическая активность на стадии деформационного упрочнения повышается^ а на стадии динамического возврата понижается. Увеличение скорости деформаций" (см. рис. 22)" ведет к росту эффекта в пассивной области, аналогично тому, как это происходило в активной. Различие состоит в преимущественной локализации растворения в местах максимальной деформационной активации поверхности, где возможно нарушение пассивного состояния. Поэтому относительное увеличение кажущейся, плотности тока растворения деформируемого металла в пассив-1 ном состоянии (по сравнению с недеформированным) может су- • \. щественно превосходить эту величину для состояния активного \ \ растворения.

При повышенной температуре возможна полимеризация хемо-сорбированного ингибитора, при этом прочность связи ингибитор—металл увеличивается. Кроме того, ускорителями полимеризации, кроме температуры, являются вновь образующиеся при непрерывной деформации ювенильные участки поверхности металла.

Представляет интерес механохимический эффект при непрерывной деформации в области пассивного состояния, поскольку

Механохимические измерения при непрерывной «-деформации (рис. 29, б) осуществляют при включенных тумблерах В1 и В2: сигнал разбаланса с тензометра поступает на вход самописца Y, при этом погрешность регистрации не превышает 1% от диапазона измерений. На второй вход самописца X подается разность потенциалов между рабочим электродом 10 и электродом сравнения //. Позицией 12 обозначен вспомогательный электрод.

При повышенной температуре возможна полимеризация хе-мосорбированного ингибитора, при этом прочность связи ингибитор — металл увеличивается. Кроме того, ускорителями полимеризации, кроме температуры, являются вновь образующиеся при непрерывной деформации ювенильные участки поверхности металла.

с кривой непрерывной деформации при е=0,01 с-'.

Поставленную задачу можно решить лишь таким расчетным методом, который обеспечивает получение непрерывной деформации начальных профилей скорости, температуры и концентрации во всем поле течения факела, образованного коаксиальными струями газа и окислителя.

В настоящее время разработаны методы расчета турбулентных струйных течений, позволяющие получить картину непрерывной деформации всего поля течения. Наиболее перспективный PIS них — метод «эквивалентной задачи теории теплопроводности» [9], основное преимущество которого состоит в возможности проведения расчета струйного течения с произвольными начальными профилями скорости, температуры и концентрации.

ного факела, образованного коаксиальными струями газа и окислителя, т. е. позволяют расчетным путем определить картину непрерывной деформации полей средних по времени скоростей, температур и концентраций, а также координат фронта пламени во всем поле течения факела указанного типа.

Эта формула выражает теорему € т о к с а: циркуляция скорости по любому замкнутому контуру, проведенному в жидкости, равна сумме интенсивностей вихрей, схватываемых контуром, если этот контур путем непрерывной деформации можно стянуть в точку, не выходя за пределы жидкости.