Нейтральных электролитах

Экспериментальные исследования также подтверждают рассмотренный механизм упрочнения и дают представление о количественных значениях микродеформаций, дефектов структуры, напряженно-деформированного состояния поверхностного слоя стальных материалов, подвергнутых ионно-лучевой обработке [20, 13]. Исследовали влияние ионной имплантации на структуру закаленной углеродистой (сталь 45) и низколегированных (сталь 40Х, 18ХГТ) сталей. Образцы подвергали имплантации ионами меди с энергией 40-60 кэВ и исследовали методами рентгеноструктурного анализа. В связи с малым содержанием легирующих элементов рентгенограммы содержали только один сильный рефлекс a-Fe. Параметр и объем элементарной ячейки решетки (ОЦК) определяли по смещению центра тяжести рефлекса a-Fe. Размер блоков мозаики D (величина областей когерентного рассеяния) и микродеформацию кристаллической решетки е определяли по уширению дифракционного пика методом гармонического анализа. Результаты расчетов названных параметров приведены в табл. 6.1.

Динамической расчетной моделью механизма, машины или прибора называют условное изображение их жестких звеньев, упругих и диссипативных связей, для которых соответственно указывают приведенные массы и моменты инерции, параметры упругости (или жесткости) и параметры диссипации (рассеяния) энергии, а также скорости движения или передаточные функции. В качестве примера на рис. 1.3 приведена простейшая расчетная динамическая модель машины, звенья которой /t и /2 соединены упругодиссипативной связью, определяемой параметром упругости связи с при относительном кручении дисков /t и 12 и параметром / диссипации энергии в этой связи. Обозначения /t и 1г одновременно отображают моменты инерции звеньев. Для выполнения расчетов по этой схеме путем составления дифференциальных уравнений вращательного движения должны быть указаны числовые значения названных параметров, а также даны моменты Мдв и Мс движущих сил и сил сопротивления, приложенных соответственно к входному и выходному звеньям с угловыми перемещениями q>i и q>2. При этом моменты Мда и Мс могут быть заданы как функции обобщенных координат <р,, обобщенных скоростей ф( и обобщенных ускорений ф( (i = 1,2). Пусть, например, М т = = MflB(94) и Мс = Мс(ф2). При этом математическая модель для приведенной динамической модели отобразится системой

Для точных расчетов с, а также ранее названных параметров закона распределении Вейбула (ЗРВ) поправочные коэффициенты ?б и сб отыскивают по коэффициенту асимметрии s6 [5] .

При отклонении любого из названных параметров за допустимые настройкой пределы открывается клапан соответствующего датчика, командный газ идет в линию сброса и давление в подмембранной полости РРГ падает. Мембрана вместе с клапаном РРГ опускается и прекращает подачу газа к горелкам.

Ошибки амплитуды и отставания по фазе выходной величины определяют по формулам (11) — (12). Ошибки амплитуды и фазы рассогласования при наличии ошибок названных параметров будут

На рис. 2 изображены траектория I — II — III, отображающая изменение Гвх и Я в процессе работы реактора, и граничные значения этих параметров при трех сочетаниях значений Wp и G. Граница фиксирована только при постоянных значениях мощности реактора и расхода теплоносителя. Изменения названных параметров ведут к смещению границы. Направление смещения в рассматриваемом примере показано стрелками. Таким образом, в нестационарном режиме могут одновременно перемещаться и точка, и граница, отображающая изменение запаса до кризиса теплоотдачи. В примере, иллюстрируемом рис. 2, аварийная защита должна сработать в момент пересечения траектории II— III с границей 3, т.е. при Р = 150 бар. Если бы до начала увеличения мощности с 27- 1 03 до 30- 1 03 кВт снизить давление до 120 бар, а затем увеличить мощность, аварийная защита сработала бы при lFp = 29,6-103 кВт в момент касания опускающейся граничной кривой точки III. В общем случае, когда смещаются и точка, и граница, сочетание пара-

а) при данном тепловом потоке существенное влияние скорости на А^ сказывается только после превышения определенного ее значения. Величина этой предельной скорости является функцией диаметра трубы, свойств агента и теплового потока; б) при небольших скоростях потока и малых значениях q движение носит ярко выраженный расслоенный характер с паром в верхней части трубы и жидкостью в нижней. При увеличении одного или обоих названных параметров граница раздела нарушается и жидкость периодически смачивает поверхность трубы, которая перед этим соприкасалась с паром; в) при малых скоростях потока увеличение л;С[} приводит к уменьшению а, что объясняется влиянием паросодержания на характер движения парожидкостной смеси; влияние л;ср ослабевает с увеличением скорости; г) для области, соответствующей условиям проведенных экспериментов, влияния скорости и паросодержания можно не учитывать и для расчёта применять с точностью ±15% следующее уравнение:

круглость их поверхностей Хз, Xi до термической обработки. Эскиз детали представлен на рис. 21. Необходимо найти 'уравнения связи всех четырех названных параметров точности заготовки с одноименными им параметрами после термической обработки, которые обозначим г\, 2s, 23, 24 соответственно. Таким образом, исходная информация состояла из восьми массивов, из которых х\, хг, х3, Xi были входами, a zf, z2, z3, 24— выходами. При расчете коэффициентов корреляции и параметров регрессии предполагалось, что между входами и выходами существует линейная связь. Результаты исследования показали, что на выходные параметры влияют

Дискретные элементы, квантующие сигнал по времени, превращают Непрерывный входной сигнал в последовательность импульсов, составляющих выходной сигнал. Импульсные элементы различаются способами импульсной модуляции, т. е. способами формирования импульсов с различными характерными параметрами, зависящими от мгновенных значений входного сигнала в моменты квантования по времени. Параметрами импульсов являются высота, ширина, положения внутри интервала квантования по времени. В каждом случае импульсной .модуляции изменяется лишь один из названных параметров, а два других остаются неизменными.

Активные силы, действующие на систему, в общем случае могут зависеть не только от положений и скоростей точек системы и времени, но и от некоторых параметров. В этом случае к уравнениям движения надо добавить также кинематические уравнения для названных параметров и рассматривать совместно полученную полную систему уравнений.

Экспериментальные исследования также подтверждают рассмотренный механизм упрочнения и дают представление о количественных значениях микродеформаций, дефектов структуры, напряженно-деформированного состояния поверхностного слоя стальных материалов, подвергнутых ионно-лучевой обработке [20, 13]. Исследовали влияние ионной имплантации на структуру закаленной углеродистой (сталь 45) и низколегированных (сталь 40Х, 18ХГТ) сталей. Образцы подвергали имплантации ионами меди с энергией 40—60 кэВ и исследовали методами рентгеноструктурного анализа. В связи с малым содержанием легирующих элементов рентгенограммы содержали только один сильный рефлекс a-Fe. Параметр и объем элементарной ячейки решетки (ОЦК) определяли по смещению центра тяжести рефлекса oc-Fe. Размер блоков мозаики D (величина областей когерентного рассеяния) и микродеформацию кристаллической решетки е определяли по уширению дифракционного пика методом гармонического анализа. Результаты расчетов названных параметров приведены в табл. 6.1.

Для определения названных параметров используют термостатированную ячейку с объемом рабочей части раствора 100— 300 см3. Образцы размером 20x30 мм, толщиной 1—5 мм подвешивают на платиновой подвеске с обеспечением надежного электрического контакта. Все плоскости образца подвергают мокрой шлифовке корундовыми бумагами уменьшающейся зернистости абразива. Размер зерна абразива при заключительном шлифовании около 40 мкм. Затем образец промывают в струе водопроводной воды с одновременным протиранием фильтровальной бумагой. Подготовленный образец переносят в ячейку с испытательным раствором не позднее, чем через 20 мин окончания подготовки поверхности.

7. Защита металлов от коррозии в нейтральных электролитах..... 247

7. ЗАЩИТА МЕТАЛЛОВ ОТ КОРРОЗИИ В НЕЙТРАЛЬНЫХ ЭЛЕКТРОЛИТАХ

Для защиты металлических конструкций от коррозии с кислородной деполяризацией в нейтральных электролитах (пресной и морской воде, водных растворах солей, грунтах) существуют следующие методы:

а — катодный контроль при основной роли перенапряжения ионизации кислорода. В этом случае /? «=« О, ДУК > ДУа и Рр •> ?> Рд. Наблюдается этот вид контроля при коррозии металлов в энергично перемешиваемых нейтральных электролитах при хорошем подводе кислорода к поверхности корродирующего металла;

дается этот вид контроля при коррозии железа, цинка и других металлов в неперемешиваемых нейтральных электролитах;

Как показали исследования в НИФХИ им. Л. Я. Карпова и на кафедре коррозии металлов МИСиС, коррозия ряда металлов в кислых и нейтральных электролитах протекает иногда по смешанному химико-электрохимическому или по чисто химическому механизму. Одним из важных признаков химического механизма коррозии металла является независимость скорости процесса от потенциала.

Из п. 3 табл. 41 следует большая эффективность электрохимической катодной защиты при диффузионном контроле катодного процесса (например, кислородной деполяризации в неподвижных нейтральных электролитах) и малая ее эффективность при коррозии металлов в кислотах (малые значения Рк) и коррозии их в пассивном состоянии (большие значения Ра).

Исследованиям. И. Фокина, В. А. Тимонина, В. Ю. Васильева, С. Ш. Подольской показали, что коррозионное растрескивание металлов в нейтральных электролитах, по крайней мере в начальных стадиях, является следствием локального анодного активирования поверхности и ускоряется анодной поляризацией и полностью тормозится катодной поляризацией, причем с уменьшением кислотности среды расширяется область потенциалов, при которых возможно коррозионное растрескивание по этому механизму. Особо эффективно способствуют коррозионному растрескиванию металлов ионы СГ и SCN~.

Особенно сильно этот фактор влияет на коррозию металлов в нейтральных электролитах, протекающую с кислородной деполяризацией. Он облегчает диффузию кислорода и часто меняет характер процесса и его контролирующую стадию. Так, при коррозии железа и стали в водопроводной воде (рис. 249) начальное

При электрохимической к'оррозии металлов в нейтральных электролитах, протекающей с кислородной деполяризацией, повышение температуры снижает перенапряжение ионизации кислорода и ускоряет диффузию кислорода к поверхности корродирующего металла, но уменьшает растворимость кислорода (рис. 252). Если кислород не может выделяться из раствора при повышении температуры (замкнутая система, например паровой котел), то

При достаточно тонкой дисперсности и равномерном распределении катодов на корродирующей поверхности металла уже при малой общей поверхности катодных участков используются [see пути для подвода кислорода (рис. 18) и дальнейшее увеличение числа катодных участков практически не изменяет количества притекающего кислорода и, следовательно, не влияет на коррозионный процесс. Этим можно, в частности, объяснить, что в неподвижных нейтральных электролитах скорость коррозии сталей с различным содержанием углерода не зависит от содержания последнего.