Неравномерным распределением

изготовляют из быстрорежущей стали, а также из твердого сплава. При черновой обработке заготовок из стали по корке с неравномерным припуском и переменной нагрузкой.

При черновой обработке заготовок из чугуна с неравномерным припуском и переменной нагрузкой применяют резцы из твердого сплава ВК2 и ВК4.

Обработка чугуна НВ 300. Обработка стали авр =100 кГ/мм2. Обработка стали с ударами, неравномерным припуском по корке. При обработке стали следует применять стружколомающие устройства или такое сочетание углов, которое обеспечивало бы стружколомание _,—........... —

Элементы [комбинированного инструмента могут работать одновременно или последовательно. Например, при обработке сквозного отверстия сверлом-разверткой необходимо, чтобы развертка вступала в работу лишь после выхода вершины сверла из отверстия; при зенкеровании сквозного отверстия и цековании торца (в особенности необработанного торца с неравномерным припуском) следует обеспечить полный выход зенкера из отверстия до начала подрезания торца во избежание увеличения диаметра отверстия. При последовательной работе элементов комбинированного инструмента облегчается применение режимов резания, обеспечивающих оптимальные условия работы каждого элемента. Однако последовательная работа элементов комбинированных инструментов не может быть осуществлена при обработке глухих отверстий, а также многоступенчатых сквозных отверстий. Кроме того, последовательная работа может ограничиваться требуемой производительностью

Обработка деталей с неравномерным припуском и обработка при ударах (прерывистое резание) 10—30

5—10° Обработка с неравномерным припуском

Природа вибраций бывает различной. Наряду с вынужденными колебаниями, возникающими при работе многолезвийного инструмента, обработке изделия с неравномерным припуском и т. п., в процессе резания имеет место возбуждение автоколебаний.

1 Внешняя периодическая сила возникает при резании многолезвийным инструментом, с неравномерным припуском и т. д. Эти случаи не надо смешивать с вибрационной обработкой.

10 — 18 Обработка с неравномерным припуском

Черновая и грубая по корке с неравномерным припуском и переменной нагрузкой, а также при работе с ударами ВК8, ВК8М, ВК6М

Минералокерамические пластинки обладают высокой твердостью и способностью сохранять режущие свойства при температуре до 1200° С. Недостаток их — большая хрупкость, ограничивающая их применение для обработки заготовок с неравномерным припуском, для прерывистого резания и при обдирочных стружках.

Сильфоны УЧЭ КИП и А газопромыслового и газоперерабатывающего оборудования по конструкции аналогичны ГМР и компенсаторам и изготавливаются обычно из прецизионных диспер-сионно-твердеющих сплавов аустенитного класса типа 36НХТЮ, 68НХВКТЮ и др., обладающих особыми упругими свойствами. Благодаря особенностям геометрической формы и служебному назначению, они способны совершать значительные низкочастотные пе,; мещения под действием осевой или поперечной сил и изгибающего момента в присутствии сред, содержащих сероводород, углекислый газ и хлориды, то есть также работают в условиях малоцикловой коррозионной усталости. Причем микротопографический и фрактографический анализы вышедших из строя сильфонов УЧЭ, выполненные в УГНТУ на растровом электронном микроскопе РЭМ-200, показали, что отчетливо выраженные участки питтинговок коррозии и их плотность значительно выше во впадинах и выступах гофр. Это, по-видимому, связано с неравномерным распределением остаточных напряжений по профилю гофры при ее формировании. Определенные там же на рентгеновском аппарате УРС-55 (совместно с Д.Е. Бугаем) технологически унаследованные остаточные напряжения по профилю гофры сильфона в виде микроискажений кристаллической решетки (Ad/d) металла показаны на рис. 42. Видно, что действительно распределение остаточных напряжений характеризуется резкой их неоднородностью в областях выступов и впадин гофр, то есть там, где металл в процессе изготовления сильфона был подвергнут максимальным остаточным пластическим деформациям (аналогичное распределение наблюдалось нами и по профилю ГМР). В процессе эксплуата-

показывает также, что эту сталь нельзя подвергать отжигу, так как аусте-нит в перлитообразные структуры не превращается. Поэтому единственной смягчающей обработкой этой стали является высокий отпуск «под критическую точку» (660±10°С). Структура стали после такой обработки (в состоянии поставки) представляет собой сорбит с неравномерным распределением углерода (рис. 298,а).

' В связи с неравномерным распределением давления по опорным поверхностям гайки или головки винта при затягивании на этих плоскостях можт возникнуть поперечно направленная сила трения, изгибающая вит.

где m^l — коэффициент поверхностного эффекта, обусловленный неравномерным распределением тока по проводнику.

Стандартная высота гайки исключает необходимость расчета на прочность ее резьбы. Однако следует считаться с неравномерным распределением осевой силы F по виткам резьбы гайки. Сила F, растягивающая болт и сжимающая гайку (рис. 3.34, а), вызывает различные деформации витков резьбы: наибольшие — в нижней

преобразователи и преобразователи с неравномерным распределением поля вблизи поверхности. В ближней зоне целесообразно применение фокусирующих преобразователей, при этом наименьшее достигаемое значение фронтальной разрешающей способности имеет порядок 2Х (при апертурном угле 30°). При контроле наклонным преобразователем фронтальную разрешающую способность определяют по двум дефектам, расположенным на одной глубине, а не вдоль фронта волны [4].

неравномерным распределением остаточных напряжений Т, П, и I рода;

Скольжение в передаче. Работа упругого ремня сопровождается его неизбежным проскальзыванием, вызванным различным натяжением ведущей и ведомой ветвей и, как следствие, неравномерным распределением деформаций растяжения и сдвига по дуге обхвата. При обегании ремнем ведущего шкива натяжение его падает, ремень укорачивается и проскальзывает по шкиву. На ведомом шкиве ремень удлиняется, опережая шкив. Опытом установлено, что на первом участке АВ - дуге сцепления (см. рис. 18.5) за счет нарастающих тангенциальных сил сцепления (меньших полных сил трения) передается малая часть нагрузки, а деформации сдвига ремня (показаны тонкими линиями) приводят к небольшому относительному снижению его скорости.

Нахлесточные соединения в отличие от стыковых имеют более высокую концентрацию напряжений. При этом в лобовом шве концентрация напряжений вызвана поворотом силового потока (изгибом) (см. рис. 29.6, в), а во фланговом шве — неравномерным распределением нагрузки вдоль шва (рис. 29.7, а). С уменьшением площади А^ листа (например, за счет его ширины) концентрация нагрузки снижается (рис. 29.7,6), что способствует повышению прочности соединения.

Обратим внимание на существенно неравномерное распределение максимальных напряжений по высоте гайки, что обусловлено неравномерным распределением растягивающей силы между рабочими витками резьбы. Расчеты ' показывают, что первый от опорного торца рабочий виток болта передает гайке 30 — 35% силы, а пятый виток — лишь 5—10% силы.

Стандартная высота гайки исключает необходимость расчета на прочность ее резьбы. Однако следует считаться с неравномерным распределением осевой силы F по виткам резьбы гайки. Сила F, растягивающая болт и сжимающая гайку (рис. 4.29, а), вызывает различные деформации витков резьбы: наибольшие в нижней части гайки и наименьшие в верхней части. Соответственно деформациям перераспределяются и силы, приходящиеся на каждый из витков. Задача о распределении нагрузки по вит- Рис. 4.30