Несколько повышенные

(кривая б) значительно меньше, чем точки 13 ротора турбины (кривая а). В точках 1 и 7 уровни несколько повышаются на частотах 50—52 Гц (кривые в, г). Форма колебаний ротора двухуз-ловая, а рамы — остается трехузловой. Резонансные формы колебаний рамы на частотах 30 и 52 Гц возбуждаются особенно интенсивно силами, приложенными к ней непосредственно. Максимальные ускорения при этом достигают 1 см/с2 на 1 кгс возбуждения. Поэтому повышенные уровни вибраций могут быть связаны даже с небольшими силами, передающимися на раму от статора генератора и щеточного аппарата.

ступенях по сравнению с идеальным компрессором степени сжатия несколько повышаются. Увеличение и вызывает в этих ступенях некоторое снижение объёмных коэфициентов и уменьшение Vec. Уменьшение Vec сокращается по мере приближения от последней [или (i — 1)-й] ступени к I ступени и сказывается на I ступени как дополнительное так называемое возвратное уменьшение производительности компрессора тем меньше, чем больше число ступеней и чем меньше мёртвое прост анство.

При производстве отливок из чугуна с шаровидным графитом с высокими механическими свойствами требование о низком содержании углерода в шихте снимается, при этом механические свойства чугуна даже несколько повышаются.

слабо (рис. 7). Уровни колебания точки 4 ротора генератора (кривая а) значительно меньше, чем точки 13 ротора турбины (кривая 6). В точках 1 и 7 уровни несколько повышаются на частотах 50—52 Гц (кривые в, г), форма колебания ротора двухузловая, а рама остается трехузловой. Резонансные формы колебания рамы на частотах 30 и 52 Гц возбуждаются особенно интенсивно силами, приложенными к ней непосредственно. Максимальные ускорения при этом достигают 1 см/с2 на 1 кгс возбуждения. Поэтому повышенные уровни вибраций могут быть связаны даже с небольшими силами, передающимися на раму от статора генератора и щеточного аппарата.

углерода в твердом растворе. При этом несколько повышаются прочностные свойства (табл. 2.20). Наличие титана в хромоникелевых аустенитных сталях несколько ухудшает свариваемость. В СССР применяют преимущественно хро-моникелевые аустенитные стали, легированные титаном, за рубежом — без титана.

Как уже отмечалось, теплообменный аппарат с закрученным пучком витых труб позволяет обеспечить более равномерное поле температур в поперечном сечении пучка при азимутальной неравномерности подвода тепла благодаря дополнительному механизму переноса путем закрутки потока теплоносителя относительно оси пучка по сравнению с прямым пучком витых труб. При этом происходит интенсификация теплообмена в пучке и несколько повышаются гидравлические потери в межтрубном пространстве аппарата. Интенсивное выравнивание неравномерностей поля температур в поперечном сечении пучка повышает надежность работы теплообменного аппарата, а интенсификация теплообмена улучшает его массо-габаритные характеристики. Для расчета полей температур в закрученных пучках требуется изучить процесс тепломассо-переноса и определить эффективный коэффициент турбулентной диффузии Dt, или безразмерный коэффициент К3, определяемый по (4.3) и используемый для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающих течение в пучке.

Для ступеней с ТННЛ характерны сниженные по сравнению со ступенью обычного типа потери энергии в корневых сечениях НА (рис. XII.6). Потери в периферийных сечениях несколько повышаются. Этот результат тесно связан с особенностями пространственного обтекания решетки НА с ТННЛ (см. рис. XII.4). Уменьшение конфузорно-сти в выходной части межлопаточного канала у периферии НА ступеней со сниженным градиентом степени реактивности вследствие отклонения меридиональных линий тока к корню ступени вызывает дополнительные потери энергии. Увеличение же конфузорности выходной части межлопаточного канала у корня НА способствует снижению потерь энергии.

Характеристики пластичности (относительное удлинение и сужение) также колеблются в довольно широких пределах в зависимости от химического состава стали и ее рабочей температуры (от 1,7 до 42%). Сплавы с высоким содержанием никеля (^74%) и кобальта ( — 23%) имеют пластичность всего 1,7—6%', у остальных сталей пластичность существенно выше. С течением времени обычно показатели прочности несколько повышаются, а пластичности — снижаются (такие же изменения характеристики в течение первых нескольких тысяч часов работы установлены исследованиями аустенитной стали и в СССР).

Мартенсит, имеющий после закалки кристаллическую решетку с тетрагональной элементарной ячейкой, при нагреве выше 80° С начинает превращаться в кубический. Как всякий пересыщенный раствор, мартенсит неустойчив. Он распадается при комнатной температуре, но скорость распада чрезвычайно мала ввиду малой тепловой подвижности атомов. При температуре выше 80° С подвижность атомов оказывается достаточной для того, чтобы углерод частично перешел из пересыщенного раствора в пластинки карбида толщиной всего в несколько атомных слоев за относительно небольшой промежуток времени. Это превращение происходит в интервале от 80 до 170° С и сопровождается уменьшением искажения кристаллической решетки мартенсита. Внутренние напряжения снижаются, уменьшается удельный объем мартенсита, размеры детали немного сокращаются. Твердость и прочность остаются неизменными, а пластические свойства несколько повышаются.

2. Двойной отжиг: нагрев при 880° С, выдержка 1 ч, охлаждение на воздухе, затем нагрев при 550° С, выдержка 2—5 ч, охлаждение на воздухе. Этот режим позволяет повысить прочностные свойства сплава при 20°С на 8—10 кгс/мм2 по сравнению с изотермическим отжигом при незначительном снижении пластичности. Также несколько повышаются жаропрочные свойства при сохранении термической стабильности.

Механические свойства. А. М. Глезер и Б. В. Молотилов подробно рассмотрели механические свойства и особенности деформации АМС. Важными качествами АМС являются высокие твердость и прочность. В сплавах на основе элементов подгруппы железа твердость HV может достигать значений более 1000 ГПа, а прочность — до 4 ГПа. В частности, упомянутые объемные АМС, изготовленные из чугуна с добавками От 0,2 до 2,0 % (масс.) бора имеют значения модуля Юнга 122-132, предел прочности 3400-3680 и твердость HV 950-110 ГПа, и эти свойства еще несколько повышаются после отжига [32].

При переплаве коррозионностбйкой хромоникелевой аустенитной стали методом ЭЛП стандартные механические свойства несколько повышаются, тогда как ударная вязкость значительно возрастает (например, с 4,7 до 8,1 кгс-м/см^), а в хромистых сталях в несколько раз. При этом наряду со снижением содержания неметаллических включений и газов повышаются технологическая пластичность (горячая) и полируе-мость стали.

В подшипниках описываемого типа (t = const) отношение h0/t, а с ним и Gu изменяются при колебаниях рабочего режима вследствие изменения Й0. Опасно уменьшение ha (увеличение нагрузки, падение вязкости масла), поэтому для создания резерва несущей способности целесообразно при расчете на номинальном режиме применять несколько повышенные значения ha/t = 1 -г-1,2 с тем, чтобы при увеличении вагрузки подшипник переходил в оптимальный режим.

Проводниковая медь. Для изготовления электрических проводов применяют электролитическую (катодную) медь, содержащую не более 0,05% суммы примесей. Катоды переплавляются в слитки, при этом содержание примесей в меди повышается. Согласно ГОСТу 859—66 проводниковая медь Ml должна содержать в сумме не более 0,1% примесей (содержание кислорода не более 0,08%). Бескислородная медь получается путем переплавки меди в восстановительной атмосфере; эта медь имеет несколько повышенные характеристики пластичности по сравнению с обычной медью. Проводниковая медь имеет в отожженном состоянии ав = 270 Мн/м2 (27 кгс/мм2). Предел прочности может быть повышен путем холодной деформации до 480 Мн/м2 (48 кгс/мм2), но при снижении электрической проводимости.

Травитель 10 [4—5 г пикриновой кислоты; 100 мл спирта; 1 капля НС1]. Несколько повышенные концентрации пикриновой кислоты и добавка соляной кислоты усиливают травящее действие раствора и сокращают время травления. При этом не требуется проводить столь тщательную подготовку поверхности шлифа, как при использовании раствора без соляной кислоты.

В подшипниках описываемого типа ((= const) отношение h0/t, а с нпм и Gu изменяются при колебаниях рабочего режима вследствие изменения Л0> Опасно уменвшенне ha (увеличение нагрузки, падение вязкости масла), поэтому для создания резерва несущей способности целесообразно при расчете на номинальном режиме применять несколько повышенные значения h0/t = 1 -т- 1,2 с тем, чтобы при увеличении нагрузки подшипник переходил в оп-тимальвьш режим.

Титрование перманганатом калия. Навеску растворяют при нагревании в концентрированной H2SO4. Охлаждённый раствор разбавляют водой с прибавлением 10 мл НС1. В разбавленном растворе титруют Sb111 на холоду раствором КМпО4 после прибавления MnSO4. Метод даёт несколько повышенные результаты, так как титруется и железо, присутствующее в форме Ре11-

Медистый До i,o Си Измельченный углерод отжига. Несколько повышенные механические свойства. Антикоррозионность и кислотоупорность

В представленных камерах непосредственного впрыска применяются несколько повышенные давления распыливания (р<р = = 130-Т-200 кг/см1). В двухтактных двигателях завода Юнкере и ОМС применены открытые форсунки, максимальные давления впрыска в которых {при нормальных оборотах) дости-

Антифрикционный чугун (ГОСТ 1585-42) *. Перлитовый чугун с. небольшими добавками легирующих элементов (Сг=0,2—0,35%, Ni — = 0,3—0,4<у0, Си = 0,2—0,30/0 И А1 = 0,10— 0,15°/о) применяется в станкостроении в качестве антифрикционного материала для подшипников, работающих при окружной скорости v максимум до 2 м\сек и удельном давлении р максимум до 20 кг/см" (при pv ^ 20 кгм/см'сек). Условиями хорошей работы таких подшипников являются тщательная обработка сопряжённых поверхностей, несколько повышенные зазоры (на 10—25%) в сравнении с таковыми для бронзовых подшипников и непрерывность смазки. Наилучшие результаты получаются при твёрдости вала порядка 40—45 #с. Твёрдость отливок должна быть в пределах 170—229 НВ.

Формулы относятся к металлам с содержанием примесей ниже предела растворимости при заданной температуре, к условиям постоянной тепловой нагрузки поверхности трубы вниз по течению и к стабилизированному процессу теплоотдачи. Последнее указание означает, что для начальных участков трубы, где поля скоростей и температур только формируются, следует вводить поправки. Они нужны также при вычислении средних значений а для коротких труб. Для получения уточненных данных следует обратиться к указанным источникам. Отметим, что для «чистых условий» в монографии [11] рекомендуются несколько повышенные значения Nu.

При оборудовании котельных агрегатов топками с жидким шлако-удалением с большим процентом улавливания шлака и соответственно выносом из топки главным образом тонких фракций золы следует одновременно применять все имеющиеся в распоряжении способы поддер.-жания чистоты поверхности, в том числе применение малых диа;метров труб, шахматное расположение, уменьшенные продольные шаги, несколько повышенные скорости газа и т. д.

Результаты испытания различных уплотняющих материалов при неподвижном диске представлены на рис. 5. График показывает, что уплотнительные свойства резины не хуже, а при повышенных давлениях даже лучше, чем у кожи. Этот результат эксперимента позволил уверенно рекомендовать резину в качестве уплотняющего материала взамен дефицитной кожи. Другой вывод заключается в том, что для уплотнения полостей с определенным давлением масла требуется создавать на поверхностях трения несколько повышенные удельные давления. Следовательно, при проектировании уплотнений для определенных конкретных условий характеристику пружин необходимо выбирать в соответствии с экспериментальными данными. Опытным путем было обнаружено, что удельные давления на уплотняемых поверхностях превышают давление масла на 1 — 2 кгс/см2. При больших давлениях масла плотность контакта должна возрастать.