Невозможно выполнить

Мы не будем приводить здесь исследования случаев Р < 0, ее > 0 и 'i > 0, у > 0, которые проводятся аналогично. Отметим только, что в этих случаях при определенных значениях в ;'п;;ампческой системе могут возникнуть неограниченно возрастающие колебания. Однако неограниченное возрастание колебаний требует неограниченного поступления в систему энергии извне, но это практически невозможно. Следовательно, в этих случаях приближение, взятое при разложении Тх (и + .('), недостаточно и нужно учитывать члены более высоких порядков.

В ходе технологического процесса изготовления оборудования возникает повреждаемость, которая проявляется в отклонении реальных характеристик конструкционных материалов от проектных и в накоплении дефектов. Структурная, физическая и химическая неоднородности характерны для материалов уже в состоянии поставки. Необходимо учитывать также возможность металлургических дефектов или дефектов проката. Особенно велика роль сварочных процессов в повреждаемости на стадии изготовления оборудования. Важно отметить, что существующими средствами неразрушающего контроля выявить все дефекты сварного соединения невозможно, следовательно, сварная конструкция начинает эксплуатироваться с некоторым уровнем дефектности. К увеличению повреждаемости приводит деформационный цикл гибки и штамповки [7].

В данном случае, как уже говорилось, момент равнодействующей пары М0 не изменится при перемене точки приведения. Докажем это методом от противного. Пусть система сил приводится в точке QI к паре с моментом M0l=?M0,-a это значит, что две пары, эквивалентные одной и той же системе сил, неэквивалентны между собой, что невозможно, следовательно, MCl = M0. Утверждение доказано.

В ходе технологического процесса изготовления оборудования возникает повреждаемость, которая проявляется в отклонении реальных характеристик конструкционных материалов от проектных и в накоплении дефектов. Структурная, физическая и химическая неоднородности характерны для материалов уже в состоянии поставки. Необходимо учитывать также возможность металлургических дефектов или дефектов проката. Особенно велика роль сварочных процессов в повреждаемости на стадии изготовления оборудования. Важно отметить, что существующими средствами неразрушаюшего контроля выявить все дефекты сварного соединения невозможно, следовательно, сварная конструкция начинает эксплуатироваться с некоторым уровнем дефектности. К увеличению повреждаемости приводит деформационный цикл гибки и штамповки [7].

Дифференциалы dtp, dv и вариации бф, 6v могут принимать любые значения. Поэтому билинейные коварианты обращаются в нуль только при выполнении условий: sin v = 0, cos v = 0, что невозможно. Следовательно, система уравнений связи (1.13) не интегрируется и выражает неголономную связь.

В двух последних моделях Кляйна [8] описан механизм укрупнения волокон в стабильной микроструктуре. В одной модели был рассмотрен композит, содержащий волокна со средним радиусом R и с гауссовским распределением размеров, как показано на рис. 10, а. При высокой температуре отжига в- композите возникает диффузионный перенос и волокна малого диаметра начинают растворяться, а большого — расти [24]. Это приводит к увеличению дисперсии диаметров волокон -при постоянном значении К, причем увеличение дисперсии будет происходить до тех пор, пока не начнут полностью растворяться волокна малого диаметра (рис. 10,6). По истечении этого инкубационного периода R начинает возрастать и происходит укрупнение волокон (рис. 10,в). Легко видеть, что скорость укрупнения будет возрастать при уменьшении среднего размера ;волокон R и увеличении дисперсии диаметров волокон. Хотя предполагаемая роль величины R в процессе укрупнения была подтверждена Байлсом и др. [2], другие экспериментальные данные не удается объяснить в свете рассматриваемой двумерной модели. Авторы указанной работы обнаружили, что укрупнение происходит сразу же, без какого-либо инкубационного периода. Кляйн отнес это первоначальное укрупнение на счет диффузионного процесса, связанного с миграцией и аннигиляцией дефектов1'. При аннигиляции дефектов содержание стержней в матрице уменьшается, и тогда оставшиеся стержни, очевидно, утолщаются. Механизм миграции дефектов как возможная причина укрупнения морфологически стабильных эвтектических микроструктур был впервые предложен Грэхемом и Крафтом [23] для пластинчатой системы А1—СиА12. Поскольку эффективный радиус сторон пластины первоначально бесконечно велик, двумерное укрупнение пластин невозможно. Следовательно, пла-

Установка рабочего механизма выполняется обычно до сборки передачи, поэтому если производить сборку в обратном направлении (от первого ведущего вала), то может получиться значительное несовпадение осей последнего вала передачи и рабочего механизма. Рабочий механизм связан, в свою очередь, с другими машинами в цехе, поэтому изменять его положение в большинстве случаев невозможно, Следовательно, для обеспечения' центровки в данном случае придется разобрать зубчатую передачу и собрать ее вновь. С другой стороны передачи обычно устанавлива-

где Д2тах — максимальная результативная погрешность относительной ориентации деталей, определяемая взаимным смещением и перекосом осей сопрягаемых поверхностей; Дгтщ — минимальный диаметральный зазор соединения. При небольших значениях Дгтш выдержать приведенное условие бывает трудно или практически невозможно. Следовательно, для улучшения собираемости на сопрягаемых поверхностях предусматривают направляющие фаски, закругления, а собираемым деталям на сборочной позиции создают возможность перемещаться в плоскостях, перпендикулярных к осям сопрягаемых деталей. При этом условие собираемости будет: для посадок с гарантированным зазором

В литературе по надежности технических устройств встречается целый ряд критериев, которые характеризуют с количественной стороны надежность эдементов и-систем. Их многообразие объясняется сложной зависимостью надежности от'большого числа факторов, влияние .которых учесть одним критерием невозможно. Следовательно, выбранные критерии должны обеспечить возможность Достаточно полной оценки свойств надежности при минимальном количестве по-казателей^- ,

Создать два источника света, излучающих строго монохроматический свет одного периода, практически невозможно; следовательно, получить устойчивую интерференцию света от двух или нескольких независимых источников также практически нельзя.

Модифицирующее действие обломков кристаллов будет происходить в случае, когда металлы или сплавы содержат активные нерастворимые примеси и расплав во время плавки перегревается выше температуры дезактивации этих примесей. Если металлы и сплавы при плавке не перегреваются выше температуры дезактивации примесей или они вовсе не содержат такие примеси, модифицирующее действие обломков кристаллов невозможно. Следовательно, принудительное перемешивание в течение времени, меньшего, чем время снятия перегрева в незатвердевшей части отливки, не окажет влияния на кристаллическое строение ее. Необходимо перемешивать расплав и после снятия перегрева, с тем чтобы образующиеся обломки не расплавлялись и оказали затравочное действие на процесс кристаллизации отливки.

Этот метод интенсификации позволяет с помощью однофазного теплоносителя охлаждать сплошную стенку, подверженную воздействию больших тепловых потоков, например при конвективном охлаждении стенок ракетных двигателей (рис. 1.8) и лопаток их газовых турбин, элементов электронной аппаратуры и других теплонапряженных устройств. В частности, за счет охлаждения прокачкой воды через проницаемую подложку может быть обеспечена надежная работа лазерного отражателя. Такой способ охлаждения в настоящее время — единственный при малых размерах или сложной форме нагреваемых конструкций, в которых невозможно выполнить каналы для охладителя. Например, лопатки малых газовых турбин ракетньп: двигателей с максимальной толщиной профиля порядка 3 мм, хордой около 2 см и длиной от 1 до 2 см обычно не охлаждаются, что ограничивает температуру газового потока и эффективность таких турбин. Изготовление лопаток из волокнистого металла 1 (рис. 1.9), покрытого снаружи тонким герметичным слоем керамики 2 и охлаждаемого продольным потоком газа, вытекающего через вершину, позволяет снять эти ограничения.

На практике невозможно выполнить условие а-*-оо и определить т«,. Однако в силу асимпотического характера изменения m = f(a) (рис. 11.2) все же возможно оценить точность экспериментального определения величины т» при конечных значениях а. Так, если довольствоваться точностью 3,5%, то необходимо обеспечить условия проведения эксперимента, при которых

При теоретическом анализе используют модели дефектов в виде отражателей правильной геометрической формы (сфера, диск, цилиндр). В экспериментах точно воспроизвести расчетные модели в натуральном образце удается далеко не всегда. Например, практически невозможно выполнить модель дефекта в виде тонкого диска в толще образца. Поэтому при измерениях используют искусственные дефекты в виде полостей правильной геометрической формы с выходом на поверхность образца. Широко применяют также жидкостное моделирование, основанное на подобии процессов распространения продольных звуковых волн в твердом теле и в жидкости (коэффициент подобия см/сж, где см, сж — скорости ультразвука в металле и жидкости). Основное преимущество этого способа анализа Б том, что исследование можно проводить на искусственных дефектах, идентичных расчетной модели.

Количественное определение дозы вибрации, действующей на человека, необходимо прежде всего для выявления, оценки и предупреждения возможного заболевания вибрационной болезнью. Развитие вибродозиметрии в первую очередь связано с тем, что измерение вибрационного воздействия традиционными акустическими методами практически невозможно выполнить на рабочих местах в процессе работы.

Стыковые сварные швы сосудов и аппаратов ответственного назначения с толщиной стенки 8—18 мм обычно выполняют электродуговой сваркой под слоем флюса за два прохода, так как такая сварка дает лучшее качество шва по сравнению с однопроходной [88 ]. Исключение составляют швы, которые невозможно выполнить многопроходной сваркой, например кольцевой шов приварки днища к аппарату. Максимальное число дефектов для стыковых двухпроходных швов распределяется ближе к центру сечения шва (см. рис. 140). Поэтому искатели располагают симметрично по обе стороны продольной оси шва таким образом, чтобы центральный однократно или двукратно отраженный луч проходил через центр симметрии шва. При этом необходимо стремиться к тому, чтобы

3. Если в процессе монтажа кольцо проходит по отверстию, то во избежание среза делают кольцевые проточки (рис. 6). Если невозможно выполнить кольцевую проточку, то притупляют острые кромки.

Следствием всего этого будет то, что первичная электрическая величина (в виде тока или напряжения), вызванная непосредственно механическими изменениями (например, ток при пьезоэлектри-' ческом эффекте, индуцированное напряжение при генераторном маг-нитоупругом эффекте), будет пропорциональна не силе F, а ее производной по времени dF/dt. Чтобы получить выходной сигнал, пропорциональный силе, необходимо устройство для непрерывного интегрирования по времени. Однако, ввиду того что интегрирующие устройства, работающие на чисто электрич'еских принципах, невозможно выполнить для граничной частоты, равной нулю, генераторный преобразователь непригоден для прецизионных измерений квазистатических сил.

Специальные многошпиндельные расточные бабки применяют в АЛ в основном для экономии рабочих позиций, когда одновременную обработку группы отверстий невозможно выполнить с помощью набора одношпиндель-ных бабок. Передача вращения шпинделям осуществляется с помощью зубчатых передач с максимальным использованием деталей шпиндельных коробок. Из-за трудности обеспечения необходимой точности взаимного положения шпинделей многошпиндельные бабки выполняют только нормальной точности.

Важнейшими исходными данными являются количественные показатели выделяющихся вредных веществ, без знания которых невозможно выполнить необходимые расчеты, связанные с очисткой вентиляционных выбросов и защитой окружающей атмосферы.

Недостатком первого варианта является то , что практически невозможно выполнить жесткое соединение образца с удлинителем. Жесткость соединения оказывается соизмеримой с жесткостью образца. Наличие удлинителя усложняет граничные условия на конце образца. Форма образцов получается сложной. Все это приводит к снижению точности определения модуля нормальной упругости.

Усилия, воспринимаемые коромыслами, приводимыми стальными кулачками, состоят из сил, обусловленных весом рычажной системы и изделия, инерцией звеньев, ударами. Последние возникают из-за неизбежных зазоров в некоторых точках профиля, так как практически невозможно выполнить условие постоянства суммы радиусов-векторов к точкам касания роликов кулачков по всему профилю. Усилия, передаваемые на коромысла кулачками, покрытыми резиной, определяются весом рычажной системы и инерцией звеньев. Вместе с тем могут возникать распирающие усилия, вследствие того, что сумма радиусов-векторов к точкам касания на некоторых участках профиля может оказаться несколько меньше постоянной величины из-за отсутствия зазора. Если такое положение немыслимо при стальных кулачках, то оно возможно при кулачках с деформируемым профилем. Полученные при обработке осциллограмм распирающие усилия во много раз меньше, чем ударные. Законы движения рабочих органов, воспроизводимых стальными кулачками и кулачками, покрытыми резиной, разные и зависят от упругости профиля и скорости вращения кулачков.