Номинальных напряжений

Кпд зубчатых передач. Для приближенных расчетов в силовых зубчатых передачах на подшипниках качения при номинальных нагрузках можно пользоваться следующими экспериментальными данными: у цилиндрической передачи -// = 0,99... 0,98 при 6-й и 7-й степенях точности; т; = 0,975 ... 0,97 при 8-й и 9-й степенях точности в закрытой передаче и т=0,96 ... 0,95 в открытой передаче, у конической передачи при упомянутых условиях соответственно i\ = 0,98 . . . 0,96; щ = 0,96 . . . 0,95 и -/, = = 0,95 . . . 0,94.

Блокированная схема 1 конструктивно наиболее проста. Ее характерной особенностью является зависимость частоты вращения компрессора от характеристики движителя. Схема отличается снижением КПД двигателя на частичных нагрузках при любом способе регулирования. При запусках и работе на частичных режимах блокированная схема требует уменьшения нагрузки, что вызывает необходимость применения электропередачи, гидропередачи или винта регулируемого шага (ВРШ). Подобные двигатели применяют в установках, работающих в основном на номинальных нагрузках.

Остаточная деформация. При трении благодаря совместному действию нормальных и касательных напряжений поверхностные слои контактирующих материалов находятся в сложном напряженном состоянии. В этих условиях пластические деформации могут достигать предельных значений и даже хрупкие тела проявляют высокую пластичность [16]. Вследствие значительных величин фактических давлений остаточные деформации могут возникать в местах реальных контактов при ничтожно малых номинальных нагрузках.

При испытаниях с повышенной температурой в среде глицерина увеличение износа бронзы БрОФ с увеличением температуры происходит значительно медленней, чем бронзы БрАЖМц (см. рис. 53). Так, при 55° С за 110 ч испытания износ бронзы БрОФ составил всего 9 мг, а при 62° С за такой же период — 18 мг. Износ стального образца, покрытого слоем меди, составил соответственно 14 и 20 мг. Такой износ стального образца с почти полностью закрытой поверхностью трения можно объяснить лишь резким увеличением скорости растворения стали, происходящим из-за повышения температуры и удельных нагрузок. Дело в том, что при одних и тех же номинальных площадях трения образцов бронз БрОФ и БрАЖМц и одних и тех же номинальных нагрузках на образце бронзы БрОФ увеличение площади фактического контакта при трении происходит во много раз медленней, чем на образце бронзы БрАЖМц, в результате чего на первом образце ! фактические удельные нагрузки во много раз превышают номинальные, а фактические удельные давления при трении на втором — значительно меньше. При трении бронзы БрОФ по нержавеющей стали (при полном отсутствии пленки меди) отмечалось лишь небольшое ускорение растворения.

Рост единичной мощности агрегатов, усложнение их конструкции предъявляют все более жесткие требования к надежности, экономичности оборудования, качеству регулирования технологического процесса и сужению допустимого диапазона отклонений параметров при номинальных нагрузках. Одновременно увеличивается время работы агрегата при низких нагрузках. Свойства объекта при пусковых режимах и низких нагрузках оказывают существенное влияние на общую экономичность электростанции. В европейской части СССР крупные блоки мощностью 300 МВт и выше должны принимать участие в покрытии переменной части графика энергетической нагрузки и регулирования частоты. Возрастают требования к маневренности блоков, остро ставится проблема обеспечения надежности конструктивных элементов объекта и системы автоматического регулирования.

Дистиллят, удовлетворяющий предъявляемым к настоящее время требованиям, при номинальных нагрузках может быть получен на испарителях, не имеющих паропромывочных устройств, далеко не во всех условиях.

нагрева, расположенных за топочной камерой, при номинальных .нагрузках котла. Для борьбы с этим явлением в последних конструкциях котлов применяются ширмовые поверхности, расположенные в верхней части топки, и в некоторых случаях двухсветные экраны. Несмотря на это, тепловое напряжение топочного объема с возрастанием мощности котлов с открытыми топками постепенно снижается. Это иллюстрируется, например, данными по серийным котлам, рассчитанными для сжигания антрацитового штыба (АШ) (рис. 1-1).

В качестве примера приводятся результаты испытаний радиационного промежуточного .пароперегревателя котла с нагрузкой 120 т!ч, рпе=37,2 бар, ГПе = 340° С, if'ne=430° С, расчетная массовая скорость пара wf =350—370 кг/ж2 • сек; радиационный пароперегреватель расположен на боковой стенке топки выше горелок. Трубы диаметром 0 47,5x5 мм расположены с шагом s=52 мм. Подвод к коллекторам выполнен по схеме П. При растопках этого • котла температура стенки трубы повышалась до 680—730° С (рис. 2-16). Температура металла труб достигала высокой величины не только при пусках, но и при стационарной работе .котла (рис. 2-17), когда она составляла 620—650° С (при расчетной температуре, равной 570—565° С). Максимальные разности температур по периметру труб составляли 250—280° С при номинальных 'нагрузках, и увеличивались до 300—320° С при резких изменениях нагрузки. Колебания температур стенки при стационарных условиях составляли величину 70—100° С. Максимальные разности температур пара и стенки трубы находились в пределах 190— 210° С.

4-20. Средине значения кратности циркуляции при номинальных нагрузках котельных агрегатов, рекомендуемые для подсчета недогревя, приведены в табл. 4-2.

На рис. 3-16,s приведены зависимости ft"a=f (l.lgc) для паропроизводительностей котлоагрегата 100 и 50% номинальной. Все расчеты выполнены при утеплении 12% поверхности топки в районе основных горелок и без утепления. Из рис. 3-16,а следует, что при номинальных нагрузках котлоагрегата величина •fr'V даже при отсутствии зажигательного пояса находится (при проектных колебаниях топлива) в допустимых по устойчивости горения пределах 1448—1473 К (1175—1200°С). Однако при пониженных до 50% нагрузках применение зажигательного пояса становится целесообразным, особенно в случае QPH=5540 кДж/кг (1320 ккал/кг), так как в противном случае •&"з<1423 К (1150°С). При всех значениях QPH и нагрузках котлоагрегата общий уровень температур в ядре горения невысок и при наличии пояса, что с достаточным основанием гарантирует отсутствие шлакования топочной камеры.

Первый период эксплуатации котлоагрегата показал, что обычная схема прямого вдувания принципиально не пригодна для сжигания греческого лигнита, несмотря на относительно тонкую (Rm^ ^50%, #1000^1%) и достаточно подсушенную пыль №пл = 15%. Устойчивый процесс горения даже при номинальных нагрузках котлоагрегата обеспечивался только при включении мазутных форсунок. При этом происходило догорание топлива в области ширмовых пароперегревателей и резко повышалась температура газов перед кон-

Чтобы изделие в процессе эксплуатации не претерпело остаточной деформации, уровень номинальных напряжений не должен превышать преде т текучести. Таким образом предел текучести (а0,2) также определяет размеры изделия.

где л. - коэффициент, учитывающий концентрацию напряжений; ар - составляющая номинальных напряжений растяжения, МПа; Мр = 1 + 0,12(l-2hK / 1К ); М = 1 _ o,64hK / а ; Ьк - глубина трещины, мм; 1К - длина трещины, мм; а - длина зоны, в пределах которой составляющая изгибных напряжений сохраняет положительное значение, мм

В табл. 6.6 приведены рекомендуемые максимальные значения *i и х2 из условий наибольшего повышения контактной выносливости, прочности на изгиб и равенства номинальных напряжений изгиба шестерни и колеса, изготовленных из одинакового материала, и наибольших износостойкости и сопротивления заеданию. Смещения, при которых xs > 0, для косозубых кслес менее эффективны, чем для прямозубых. Находят применение юлеса с ях = 0,3 и хг = = —0,3 (см. табл. 6.5).

Амплитуда номинальных напряжений изгиба при симметричном цикле изменения напряжения изгиба но формуле (12.5)

Жесткость определяет работоспособность конструкции в такой же (а иногда и в большей) мере, как и прочность. Повышенные деформации могут нарушить нормальную работу конструкции задолго до возникновения опасных для прочности напряжений. Нарушая равномерное распределение нагрузки, они вызывают сосредоточение усилий на отдельных участках деталей, в результате чего появляются местные высокие напряжения, иногда значительно превосходящие величину номинальных напряжений.

Большой выигрыш можно получить уменьшением номинальных напряжений в ослабленных участках (рис. 180, а) путем общего (б) или местного (в) усиления.

Концентрат9ры следует удалять из наиболее напряженных участков детали и переносить, если это допускает конструкция, в зоны наименьших напряжений. С целью уменьшения номинальных напряжений целесообразно увеличивать сечения детали на участках расположения концентраторов.

Испытания на выносливость болтов Ml2 промышленного изготовления классов прочности 4,6...12,9 при среднем напряжении цикла аП1 = 0,5ат показали, что предельные амплитуды номинальных напряжений мало зависят от класса прочности болта и марки стали и болты высоких классов прочности требуют особой технологии.

б) наибольшей прочности на изгиб и равенства номинальных напряжений изгиба зубьев шестерни и колеса, изготовленных из одинакового материала с учетом разного направления сил трения на зубьях;

статочным радиусом) зон внутренних углов; удалением неработающего материала; уменьшением кромочных давлений от напрессованных деталей; размещением источников концентрации напряжений в зонах малых номинальных напряжений или смещением максимумов местных напряжений от разных источников.

Цель испытаний состояла в получении дополнительной информации о дефектах материала сепараторов и их эволюции при действии рабочих и испытательных нагрузок. Заключения о возможности эксплуатации или необходимости ремонта аппаратов основаны на прочностных расчетах, при проведении которых наряду с прочими принимали во внимание данные акусти-ко-эмиссионных измерений. Применение АЭД показало отсутствие тенденции к подрастанию дефектов при нагружении штатным испытательным давлением (1,25Рр). Следует отметить, что хотя отношение испытательного давления к расчетному было достаточно высоким, максимальные значения номинальных напряжений значительно уступали величине предела текучести, что связано с особенностями конструирования и расчета на прочность сосудов, предназначенных для эксплуатации в се-роводородсодержащих средах. При испытаниях аппарата С-303 ставилась также задача контроля возникновения локальной пластичности металла в зоне вварки штуцера, что было необходимо для обеспечения корректности схемы расчета на прочность. Локальная пластичность не была обнаружена, что свидетельствует об упругом поведении материала при действии проектных нагрузок.