Номинальных параметрах

При номинальных напряжениях стн ><тт, Ке = аа, поэтому :

коррозионно-усталостных испытаний, поскольку в реальных конструкциях номинальные напряжения не превосходят предела текучести металла о> (в среднем ан «0,6стт). Тем не менее результаты анализа могут быть использованы при оценке долговечности реальных конструктивных элементов, наличие различного рода концентраторов способствует реализации в локальных областях упругоплас-тических деформаций при упругих номинальных напряжениях. Установлено, что в зоне концентраторов напряжений реализуется нагружение, близкое к жесткому, с коэффициентом асимметрии г = -1. Заметим, что приведенные зависимости (5. 51). ..(5. 55) справедливы и для симметричного цикла нагружения, так как МХЭ не зависит от знака напряжения [1].

Надежность статических определимых механизмов при одинаковых номинальных напряжениях выше, чем статически неопределимых, что связано с меньшим влиянием технологических погрешностей, а также температурных и силовых деформаций.

Ранее расчет вели по номинальным напряжениям, которые определяли с помощью коэффициента YF lloa = Yfs/a.a, соответственно допускаемые напряжения назначали в номинальных напряжениях.

Приведенные результаты кинетики механохимического разрушения реализуются в основном при проведении коррозионно-усталостных испытаний, поскольку в реальных конструкциях номинальные напряжения не превосходят предела текучести металла Or (в среднем а,, ~ 0,6 а,}. Тем не менее результат ы анализа могут быть использованы при оценке долговечности реальных конструктивных элементов, наличие различного рода концентраторов способствует реализации в локальных областях упругоплас-тических деформаций при упругих номинальных напряжениях. Установлено [ 10 ], что в зоне концентраторов напряжений реализуется нагружение, близкое к жесткому, с коэффициентом асимметрии г - - I Заметим, что приведенные зависимости (3.4) - (3.8) справедливы и для симметричного цикла нагружения, так как МХЭ не зависит от знака напряжения [ 7 ].

Основываясь на основных положениях механики разрушения можно показать, что при одинаковых номинальных напряжениях ан = ан„ и относительных смещениях кромок А, но разных толщинах S и S* двух обечаек соблюдается условие

Эффективный коэффициент концентрации напряжений Ко = *5яв_1/о_1к — характеристика влияния концентрации напряжений на величину предела выносливости (в номинальных напряжениях).

Дефекты I группы чаще приводят к типично хрупкому разрушению, а при равных размерах и даже при равных номинальных напряжениях эти дефекты существенно более опасны, чем дефекты II группы, которые удалены от осевой расточки. Дефекты III группы встречаются наиболее часто, однако обычно они не могут служить непосредственной причиной хрупкого разрушения, кроме того, обнаружение дефектов III группы трудоемко и может осуществляться лишь на небольшом числе роторов.

Полученные значения теоретических коэффициентов концентрации напряжений показывают, что в наиболее нагруженной зоне сварного соединения при номинальных напряжениях, соответствующих пределу пропорциональности, возникают упруго-пластические деформации. При этом величины коэффициентов концентрации напряжений и деформаций должны быть скорректированы с учетом выхода материала за пределы упругости.

женной в номинальных напряжениях; Оаг — амплитуда напряжений t'-ro уровня в блоке на-

Для различных образцов радиус надреза гкр в критической точке (акр, aff Kp) постоянный, что подтверждено большим чио лом экспериментов на разных материалах. Радиус надреза при прочих равных условиях определяет градиент напряжений в надрезе. В связи с этим можно утверждать, что для определенного материала критическим (т. е. определяющим а0 кр для данной формы образца и надреза) является градиент напряжений. Именно постоянство градиента напряжений приводит к тому, что при различных номинальных напряжениях (<т2) и теоретических коэффициентах концентрации (асткр), характеризующих соответствующие критические точки, действительные напряжения для этих точек аа GZ являются постоянными.

КПД при номинальных параметрах:

жаропрочность металла и возможность дальнейшей эксплуатации труб при номинальных параметрах.

Кроме того, ЛМЗ для АЭС закончил разработку рабочих чертежей турбины К-1000-60/3000 мощностью 1000 тыс. кВт на 3000 об/мин, которая предназначается для работы с реактором ВВЭР-1000. Турбина рассчитана .для работы на свежем паре при давлении 6 МПа и температуре 274°С и после промежуточного .перегрева •при давлении 1,1 МПа и температуре 260°С. Удельный расход теплоты при номинальной нагрузке составит 10475 кДж/(кВт-ч), что на 411 кДж/(кВт-ч) ниже, чем расход турбиной К-500-65/3000. Предусмотрена возможность длительной работы этой турбины при минимальной нагрузке 250 тыс. кВт при номинальных параметрах пара. По конструкции турбина пятицилиндровая и состоит из цилиндра высокого давления (ЦВД) и четырех цилиндров низкого давления (ЦНД). Длина турбины 49,7 м. Масса турбины К-1000-60/3000 без конденсатора

К постоянной эксплуатации на ЭАС допускается арматура, прошедшая одновременно с другим оборудованием трубопровода или системы комплексное опробование и принятая Государственной приемочной комиссией. Комплексное опробование оборудования и трубопроводов осуществляется в течение 72 ч непрерывной работы под нагрузкой при номинальных параметрах работы. При этом основное оборудование должно работать непрерывно, а вспомогательное постоянно или поочередно. Перед комплексным опробованием производится освидетельствование технического состояния и подготовленности оборудования, включая арматуру, на основании результатов которого Госгортехнадзор выдает разрешение на проведение комплексного опробования.

На стадиях эскизного, технического и рабочего проектов теплогидравличе-ские расчеты ведут с разной степенью детализации при номинальных параметрах, частичных нагрузках, при запуске и расхолаживании реактора, при аварийных ситуациях.

При ремонте барабанов котлов высокого давления следует руководствоваться «Основными положениями по обследованию и технологии ремонта котлов высокого давления». Они являются обязательным руководящим материалом для электростанций, ремонтных предприятий и монтажных организаций. В «Основных положениях...» рассмотрены рекомендуемые способы ремонта относительно часто встречающихся повреждений металла, обнаруживаемых при обследовании барабанов паровых котлов. Если для обеспечения работы котла на номинальных параметрах требуется выполнение работ, регламентированных названными выше «Основными положениями», то технология ремонта разрабатывается ремонтным предприятием и согласовывается с руководством электростанции. Если же обнаружены дефекты, не предусмотренные в «Основных положениях», или требуется применение методов ремонта, не предусмотренных ими, то ремонтное предприятие раз-

За расчетный срок службы котла принимают 100 тыс. ч работы при номинальных параметрах пара Используя обработку экспериментальных данных в логарифмических координатах, ограничиваются испытаниями значительно меньшей длительности и путем экстраполирования получают достаточно надежные результаты По вертикальной оси откладывают логарифм напряжения, которое привело образец к разрушению, а по горизонтальной оси — логарифм времени до разрушения (рис. 3-6,а). На этом рисунке приведен пример обработки данных испытанна стали 12Х1МФ при 580° С.

Горячая вода с температурой 150 и 170°С, расходуемая с большими потерями, нагревается в во-до-водяном бойлере водой, забираемой из водяного пространства котлов ДКВР-6,5-13, работающих при номинальных параметрах.

Вначале снимают характеристику зависимости частоты вращения от положения главных сервомоторов. Ее снятие ничем не отличается от определения степени нечувствительности САР, поэтому эти операции при необходимости можно совместить. Эту зависимость строят в левом верхнем квадранте. Вторую вспомогательную характеристику (зависимость нагрузки от положения главных сервомоторов) удобнее снимать при разгружении турбины от полной нагрузки до нуля при номинальных параметрах пара. Эту характеристику строят в правом нижнем квадранте. Имея эти две характеристики, в правом верхнем квадранте строят статическую характеристику САР турбины, из которой определяют среднюю степень неравномерности по формуле б =* 100%Ап1/«ном, где Ап^ — разность оборотов на холостом ходу и при полной нагрузке турбины (пример получения двух точек статической характеристики на рис. 42 показан стрелками).

Воздушное расхолаживание производится, как правило, после окончания парового расхолаживания, когда возможности последнего уже исчерпаны. Однако, если турбина была отключена аварийно при номинальных параметрах пара и требуется вскрытие цилиндров, подшипников или разборка органов парораспределения, воздушное расхолаживание можно произвести и в этом случае. Воздушное расхолаживание производится на турбине, вращаемой валопо-воротным устройством. Тепловая схема тур-боустановки перед воздушным расхолаживанием должна быть собрана следующим образом: блоки клапанов среднего давления (БКСД) и БРОУ должны быть закрыты; ГПЗ, блоки клапанов высокого давления,спускной клапан системы промперегрева, дренажная арматура цилиндров, отборов, перепускных труб и блоков парораспределения открыты.

Оптимальным вариантом ТА, удовлетворяющего требованиям работы при несимметричной нагрузке теплоотводящих петель, является секционный (модульный) ТА, в котором существует возможность отключения сред по обоим трактам, при этом мощность и расходы снижаются пропорционально (в первом приближении) площади отключаемой поверхности, а оставшиеся в работе секции (модули) работают при номинальных параметрах. По такому принципу выполнены ПГ установок БН-600, «Феникс».