Номинальных разрушающих

Если контроль проводится при п значениях обобщенного параметра, то можно составить In уравнении, связывающих параметры объекта и сигнала. Если эти уравнения линейно независимы, то они позволяют определить 2/г параметров объекта. Обычно эти уравнения считают линейными, что справедливо при малых вариациях параметров объекта (чувствительности к параметрам объекта постоянны). Система уравнений решается вычислительным устройством либо в виде микроЭВМ, либо в виде аналогового сумматора с масштабными коэффициентами на входах. Коэффициенты обычно определяют экспериментально с помощью набора стандартных образцов так, чтобы на выходе сумматора подавить влияние какого-либо фактора. При изменении номинальных параметров объекта необходимо полностью перестроить аналоговый вычислитель. Использование микроЭВМ или микропроцессоров позволяет решать не только линейные, но и нелинейные системы уравнений, а также легко изменять программу при изменении параметров объекта.

Основой унификации и нормализации являются ряды предпочтительных чисел, которые взаимно связаны между собой и обеспечивают одинаковую относительную разницу между любыми смежными числами. При выборе нормальных размеров и других параметров машин и приборов предпочтение нужно отдавать числам из рядов с более крупной градацией (5-й ряд предпочитать 10-му, 10-й 20-му и т. д.). Допускается применение производных рядов, получаемых из основных отбором каждого второго, третьего или какого-либо другого члена основного ряда. Можно также из основных рядов составлять ряды, которые в различных диапазонах ряда имеют неодинаковые знаменатели прогрессии. Ряды предпочтительных чисел должны применяться при выборе любых номинальных параметров машин и приборов. Только при такой единой закономерности построения размерных параметров машин и приборов можно согласовать между собой размеры других связанных с ними изделий, полуфабрикатов и материалов.

основных номинальных параметров режима сварки (сварочного тока напряжения, расхода защитного газа и др.) более чем на 10 % от установленной номинальной величины;

На котлах паропроизводительностью 2-24 т/ч (см. рис. 5.15) в качестве дополнительного топлива используется (КНР) щепа или опилки, при этом розжиг на щепе иногда приводил к шлакованию. На опилках таких случаев не было и розжиг котла паропроизводительностью 4 т/ч из холодного состояния до номинальных параметров производился за 15 мин.

Проведение растопки котла с повышением на нем нагрузки до номинальных параметров пара или горячей воды является одним из ответственных процессов в эксплуатации котла, от качества выполнения которого во многом зависят надежность и экономичность его дальнейшей работы.

Для выяснения неизвестных номинальных параметров колеса (модуля и угла зацепления) штангенциркулем или микрометрическим нор-малемером измеряют длины общих нормалей на гп и гя+1 зубьях. Разность этих длин равна шагу зацепления. Методы и средства поверки приборов указаны в ГОСТ 8.152—75.

Однако в связи о нарастанием единичных мощностей современного оборудования при одновременном сокращении их металлоемкости все более очевидной становится необходимость развития наряду с указанными выше методами традиционных расчетов на прочность новых методов расчётов на Сопротивление малоцикловому разрушению, поскольку в экспериментальных условиях эксплуатации элементов машин в наиболее нагруженных зонах возникают местные упругопластические деформации. Последние в силу периодичности большинства рабочих процессов машин оказываются повторными и, как правило, знакопеременными даже при пульсирующих циклах изменения номинальных параметров нагруженности. Такие условия деформирования вызывают появление в рассматриваемых высоконагруженных зонах элементов конструкций (как правило, это зоны конструктивной концентрации напряжений) эксплуатационных повреждений в виде трещин малоцикловой усталости и выход тем самым из строя наиболее ответственных узлов машин.

Паротурбинные установки с высокими параметрами пара в пределах регулируемых частичных нагрузок допускают сохранение номинальных параметров потребляемого пара при переменной, в общем случае, температуре питательной воды, которая, как правило, повышается с увеличением нагрузки. Технологические производства обычно допускают некоторое снижение температурного уровня передаваемого тепла при работе на нагрузках, меньших номинальных. Потребитель, которому передается тепло от активной зоны, определяет нижний уровень температур. Верхний температурный уровень отвода тепла из активной зоны зависит от теплопередающих характеристик (термического сопротивле-

Для ТА АЭС нежелательна длительная работа в нерасчетных режимах, связанных с повышенными расходами по трактам, с повышенными тепловыми потоками и т. д. Теплообменники работают в напряженных условиях, поэтому превышение номинальных параметров может привести к снижению ресурса их работы или даже к выходу из строя. Так, увеличение расхода выше номинального может привести к повышенной вибрации трубного пучка, а увеличение теплового потока — к возрастанию уровня температурных пульсаций в стенках тешюпередающих труб. В связи с этим при отключении части дефектной теплопередающей поверхности обычно не допускается форсирование ТА.

Увеличение тепловой мощности ТА и ужесточение требований по надежности приводят к созданию ТА, теплопередающая поверхность которых размещается в нескольких корпусах. Если речь идет о ПГ, то, во-первых, целесообразно иметь кратное число отдельных частей ПГ в соответствии с их функциональным назначением (экономайзер-испаритель, перегреватель), во-вторых, желательно выполнять соединение по теплоносителю и рабочему телу таким образом, чтобы образовывались индивидуальные секции — ПГ, генерирующие пар номинальных параметров. Это повышает маневренные характеристики АЭС, в частности отключение одного из ПГ минимально влияет на работу остальных ПГ. Достаточно важным является уменьшение тепловой и гидравлической развер-ки как между ТА, так и в пределах отдельного аппарата. Для этого необходимо стремиться не только к симметричному относитель но реактора расположению теплоотводящих петель, но и к симметричному размещению параллельно включенных ТА и секций относительно подводящих и отводящих линий и коллекторов.

При повышении номинальных параметров пара характеристика ПТУ при СД, как следует из рис. VIII.15 (кривая 5), дважды пересекает кривую 3. Следовательно, работа при СД оказывается термодинамически эффективной в области низких нагрузок и вблизи номинального режима. Однако в области режимов вблизи точки В более высокий к. п. д. имеет ПТУ с сопловым парораспределением

Произведенные в последнее время исследования показали, что резкое падение номинальных разрушающих напряжений ниже предела текучести происходит в сварных соединениях из низкоуглеродистой стали при неблагоприятном сочетании следующих факторов:

несущей способности вследствие развития хрупких разрушений. Эти разрушения представляют существенную опасность в силу их малой предсказуемости, низких номинальных разрушающих напряжений и высоких (до 2500 м/с) скоростей развития трещин. Развиваемые в два последние десятилетия основы и критерии механики хрупкого разрушения позволили перейти к расчетам прочности и ресурса конструкций по характеристикам сопротивления хрупкому разрушению — критическим температурам хрупкости и коэффициентам интенсивности напряжений [2, 6, 7].

Сравнение рассеяния значений номинальных разрушающих напряжений о0 3 в функции N с рассеянием локальных разрушающих напряжений од 0 3 на рис. 9.6.2,а,б показало заметно меньшее рассеяние последних.

Не следует делать вывод, что предел выносливости гладкого образца в ао раз выше предела выносливости образца, имеющего сварное соединение. Объясняется это тем, что, во-первых, в сварном соединении есть еще остаточные напряжения и неоднородность механических свойств, а также отклонения формы от принятой при расчете Од ; во-вторых, локальные напряжения получены из номинальных разрушающих напряжений с использованием условной базы 0,5 мм; в-третьих, предел выносливости гладкого образца существенно зависит от состояния поверхности, а при наличии острого концентратора влияние этого фактора мало; в-четвертых, в связи с отсутствием учета статистической природы усталостного разрушения, необходимость которого подтверждается результатами испытаний сварных соединений с угловыми швами.

Данные характеристики применимы к трем типам разрушения — хрупкому, квазихрупкому и вязкому, различающимся по степени пластических деформаций в зоне разрушения и уровню номинальных разрушающих напряжений. Для их выявления проводятся испытания образцов с предварительно созданной усталостной трещиной на трехточечный изгиб, внецентренное и осевое растяжения. Применяются плоские с боковой и центральной трещиной, дисковые и цилиндрические образцы. В процессе испытаний осуществляется регистрация диаграмм "нагрузка — смещение берегов трещины", при обработке которых с использованием соответствующих формул находятся указанные критерии разрушения, которые должны удовлетворять определенным требованиям достоверности.

Рис. 7.25. Изменение уровня относительных номинальных разрушающих напряжений а = а" / а0_2 от относительной длины трещины для сплавов

Зависимость номинальных разрушающих напряжений от длины трещины в пересчете для бесконечной пластины (рис. 8.13) показывает хорошее соответствие экспериментальных данных и результатов расчетов по предложенной двухпараметрической модели разрушения ВКМ. Штриховой линией нанесена кривая остаточной прочности, соответствующая уравнению (8.14). Из рисунка следует, что использование данного критерия позволяет определять предельные нагрузки и в случае относительно коротких трещин, когда применение традиционных подходов ЛМР затруднительно.

В последние годы анализу трещин и строению изломов придают новое значение в связи с разработкой методов расшифровки эксплуатационных разрушений изделий из стекла и для экспериментального подтверждения более общих закономерностей развития трещин [51, 66]. Так, анализируя трещины и изломы, можно установить направление главных напряжений, напряженное состояние при разрушении, кинематику роста трещин и последовательность их образования, значения номинальных разрушающих напряжений, очаг разрушения и т. д.

Возможность определения номинальных разрушающих напряжений по размерам зеркальной зоны излома и числу трещин, расходящихся от зеркальной зоны излома, представляет большой практический интерес.

Данные, приведенные в табл. 11 и на рис. 94 и 96, показывают, что результаты определения номинальных разрушающих напряжений по излому и числу трещин хорошо согласуются с результатами определения растягивающих напряжений на наружных стеклах триплексов методом тензометрирова-ния.

стеклах оказались ниже по сравнению с определенными по изломам. Кроме того, очаг разрушения обычно не попадал в места приклейки тензодатчиков, а это снижало точность определения номинальных разрушающих напряжений.