Номинальной пропускной

При нарезании колес с малым числом зубьев по методу обкатки может оказаться, что головки зубьев инструмента врезаются в ножки зубьев изготовляемого колеса (рис. 183, а). Такое явление сопровождается срезанием части эвольвентного профиля и ослаблением ножки зуба в сечении, где наблюдается наибольшее напряжение изгиба. Срезание части номинальной поверхности у основания зуба обрабатываемого колеса в результате интерференции (наложения) зубьев при станочном зацеплении получило название подрезания зуба. Подрезание возникает тогда, когда линия (или окружность) вершин инструмента (без учета закругленной части, оформляющей дно впадины и переходную кривую и не участвующей в образовании эвольвентного профиля) пересекает линию зацепления в точке А1 за пределами активной линии зацепления, т. е. за точкой М

При нарезании колеса с внутренними зубьями в результате интерференции зубьев в станочном зацеплении происходит не подрезание ножки зуба колеса, а срезание части номинальной поверхности у его вершины.

ках витков образуют скосы (рис. 13.15, б). Отличие номинальной поверхности модифицированного червяка заключается в отклонении линии его витка на делительном глобоиде от теоретической. Отклонение характеризуется глубиной модификации Д, которая в пределах угла 2vc выполняется в форме квадратной параболы:

Зубчатые колеса со смещением. Необходимость снижения материалоемкости конструкций и получения минимальных габаритов приводит к необходимости создания передач с возможно меньшим числом зубьев. Однако при нарезании шестерен с малым числом зубьев в станочном зацеплении возникает явление интерференции зубьев, когда часть пространства оказывается одновременно занятой зубьями производящего и обрабатываемого колес. Интерференция приводит к срезанию части номинальной поверхности у основания зуба обрабатываемого колеса (подрезание зубьев) или срезанию части номинальной поверхности у вершины зуба (срезание зубьев, свойственное колесам с внутренними зубьями).

где ц, - исходная температура элемента пары трения; vv - объемная температура элемента; и" — средняя температура номинальной (или контурной) поверхности трения; увсп — температурная вспышка на фактическом пятне контакта. Температура на поверхности трения распределена неравномерно, но для некоторой зоны может быть определена средняя линия распределения температуры, которая представляет собой среднюю температуру номинальной поверхности трения.

Вместе с тем условие касания поверхностей, которое дает дополнительное уравнение при расчете износа, можно применить и для случая контакта двух неподвижных поверхностей, если считать, что касание происходит по всей номинальной поверхности и основную роль играет деформация микронеровностей в зоне контакта. Действительно, в этом случае при любом характере деформации наблюдается полный контакт сопряженных поверхностей и, следовательно, условия (1) и (2) соблюдаются при замене линейного износа U на линейные контактные деформации б для тех же точек поверхности. При совместном учете контактных деформа-

Начальное касание не по всей номинальной поверхности происходит за счет неточности формы сопряженных тел, их неточной начальной установки и деформации.

В. С. Щедров для расчета интенсивности источника теплоты получил интегральное уравнение типа уравнения фредгольма с учетом зависимости распределения теплового источника на поверхности контакта в зависимости от геометрии последнего. В этом уравнении искомой функцией является q (x, t) — общее количество теплоты, создаваемое элементарными источниками на номинальной поверхности контакта в произвольный момент времени.

металлов во многих агрессивных средах обусловлена образованием защитной окисной пленки, поэтому процесс коррозии затухает во времени (см. рис. 50, кривая 1). Однако такое, в принципе правильное, положение может на практике в какой-то степени нарушаться. Это связано с тем, что интенсивность коррозионного воздействия оценивают весовым методом (по уменьшению массы) и относят к номинальной поверхности образца. Однако она непостоянна. В процессе испытаний шероховатость поверхности образца изменяется, что при определении скорости коррозии не учитывается. Причины увеличения шероховатости следующие: неодинаковая степень травимости тела зерна и границ зерен и неодинаковая степень травимости по различным кристаллографическим плоскостям. Эти дополнительные процессы могут изменить процесс коррозии от затухающего (см. рис. 50, кривая 7) до ускоряющегося (см. рис. 50, кривая J); при отсутствии подобных процессов скорость коррозии постоянна (см. рис. 50, кривая 2, и полосы на рис. 63).

Связь термического и электрического контактных сопротивлений с неровностями поверхности. Термическое и электрическое контактные сопротивления можно рассматривать совместно, поскольку между электропроводностью металлов и их теплопроводностью существует тесная физическая связь, а явления, протекающие на указанных двух видах контактов, в ряде случаев могут быть одинаково математически описаны [3, 13]. Контактирующие тела благодаря неровностям поверхности имеют лишь дискретные точки фактического соприкосновения, группирующиеся в ограниченных районах номинальной поверхности контакта. И когда тепловой поток (или электрический ток) встречает в вакууме контактную поверхность, разграничивающую два тела, по нормали к ней, то тепловая энергия стягивается в уплотненные линии для того, чтобы пройти через микроконтакты. Сопротивление такого типа при протекании теплового потока через граничную поверхность называют стягивающим контактным сопротивлением. Очевидно, что величина данного сопротивления определяется величиной и формой неровностей контактирующих поверхностей.

Физико-химические принципы систем СИТ. Система снижения удельных давлений на контакте. Снижение удельной нагрузки является существенным элементом уменьшения износа мащин. Площадь фактического контакта, как известно, составляет примерно от 0,1 до 0,01 номинальной поверхности трения и в процессе износа изменяется весьма мало. Это связано с самопроизвольным процессом установления при трении оптимальной шероховатости, которая определяется режимом смазки пятна фактического контакта, нагрузкой, материалами и многими другими факторами. Большой резерв опорной площади остается неиспользованным, и в то же время даже при небольших давлениях на участках контакта возникают удельные давления, способные пластически деформировать контактную поверхность. Следовательно, чтобы снизить удельные нагрузки, нужно увеличить номинальную опорную поверхность, а это противоречит стремлению конструкторов к снижению массы конструкций и увеличению их жесткости.

пускной способности раличных связей внутри СЭ на уровнях прогнозирования, а иногда и проектирования системы. Поскольку величина таких резервов и запасов соизмерима с точностью определения установленной мощности (производительности) или номинальной пропускной способности связи, при большой заблаговременное™ целесообразна оценка искомых величин на базе предварительно установленной нормы, а не на основе трудоемких оптимизационных расчетов.

Пример обозначения фильтра в корпусе с метрической }»еаьбой, номинальной пропускной спосошвс.тью 8 л/мин, но^шнальной тонкостью фильтрации 80 мкм, исполнения 1:

* Номинальный перепад давлений приведен при пропускании через чистый фильтро-элемент потока масла, соответствующего по величине номинальной пропускной способности.

Чтобы увеличить срок службы до допустимого загрязнения, эти фильтры выполняют с большим отношением величины рабочей поверхности фильтрующей перегородки к номинальной пропускной способности. Так, удельная пропускная способность фильтрующей поверхности для элементов, устанавливаемых в приемных фильтрах, определена из расчета 20—30 см2 на 1 л/мин, 130

Фильтры С41-2 изготовляют с номинальной пропускной способностью (для рабочих жидкостей) 2,5—125 л/мин; фильтры 41.5361.002. . . соответственно 100 и 400 л/мин. При использовании фильтров для смазочных систем значения номинальной пропускной способности занижаются в 3—5 раз.

При разборке фильтра и удалении фильтроэлемента (рис. 52, а, б) поршень 3 отжимается пружиной 2 вправо и закрывает входные окна корпуса, устраняя возможность вытекания масла из резервуара. Фильтры данного типа выпускают с номинальной пропускной способностью от 45 до 680 л/мин (номинальная пропускная способность соответствует работе на масле

Освоенные в последнее- время фирмой Рексрот сетчатые фильтры типа DF обеспечивают номинальную тонкость фильтрования рабочих жидкостей 1, 5 и 10 мкм в напорных линиях гидросистем с давлением до 315 бар (рис. 71). Выпускается три базовые модели таких фильтров с номинальной пропускной способностью ЬО, 160 и 330 л/мин. При высоких параметрах фильтры имеют сравнительно небольшие габаритные размеры (HXD) соответственно 173X80; 232X112 и 299x155 мм. В основном все модели фильтров изготовлены без переливных клапанов, благодаря чему исключается возможность попадания в систему за фильтром загрязняющих частиц. Для контроля за степенью загрязненности элемента фильтры комплектуют индикаторами с визуальной (тип В), электрической (тип С) или оптико-электрической (тип D) сигнализацией. В отдельных случаях фильтры поставляют без индикаторов (тип А).

Элементом и o6ecne4HBaef тонкость фильтрования 15 и 40 мкм. Фильтры фирмы МР типа 102-3 и 102-405 показаны на рис. 124, в. В фильтрах типа ELE фирмы Рексрот (рис. 124,г) фильтрующие перегородки для воздуха и рабочей жидкости изготовлены из ткани на основе искусственного волокна и обеспечивают номинальную тонкость 40 мкм. Соединение сапуна с заливным фильтром осуществляется штыковым разъемом. Воздух в сапун поступает через отверстия, расположенные на нижней стороне крышки, поэтому в фильтр попадают загрязнения, находящиеся только во взвешенном состоянии. Фирма выпускает два типоразмера указанных фильтров: с номинальной пропускной способностью 1,2 (типоразмер 1) и 2,6 м3/мин (типоразмер 2). При монтаже фильтров на крышках резервуаров допускается отклонение от вертикального положения в пределах 30°.

Так, если во многих конструкциях магнитных аппаратов 21^ = 3-4-5 и выше, то в новых разработках за счет прямоточности конструкций и профилирования водоводов по принципу сопла Вентури значение Е& удается снизить до 0,5 — 1. Как правило, перепад давления между входом и выходом аппарата при его номинальной пропускной способности не превышает 50 кПа, а в лучших конструкциях значение бР на порядок меньше. Таким образом, задача сводится к минимизации местных сопро-тивле'ний. Выполнение этого требования позволяет повысить скорость воды в рабочих зазорах в 2 — 3 раза.

Пример обозначения фильтра в корпусе с метрической резьбой, номинальной пропускной способностью 8 л/мин, номинальной тонкостью фильтрации 80 мкм исполнения 1:

17-18 м/с - для типа 1 при потоке воздуха, соответствующем номинальной пропускной способности фильтра;