Номинальном напряжении

Фиг. 47. Значение ко-эфициентовй, и А2, учи- К бывающих увеличение пе напряжения и ошибки перемещения вследст- />4 вне скручивания ходо- . вого винта, в зависи- 0,3 мости от отношения шага к номинальному ^ наружному диаметру резьбы (при учёте " к. п. д. винтовой пары приведённый угол тре- 0 ния принят р = 5°).

~ i поММ к номинальному наружному диаметру трубки (учиты-

Остаточная деформация определяется по отношению к номинальному наружному диаметру.

Диаметр окружности выступов DH у пробок (фиг. 25) должен быть равен номинальному наружному диаметру D соединения (т. 1, гл. VIII); предельные отклонения поС-В (стр. 561) у пробок — при центрировании по s и поД! (стр. 564) — при центрировании поD. По вершинам зубьев для контроля отверстий при центрировании по D должны быть сняты фаски высотой 0,1 модуля.

Размещение кольца в канавке. Рекомендуется располагать канавку таким образом, чтобы воздействие переменного рабочего давления не приводило к заметным перемещениям кольца. Следует придерживаться данных табл. 3 относительно диаметра канавки. Вообще там, где рабочее давление действует по направлению от центральной оси поперечного сечения кольца кнаружи, наружный диаметр канавки должен быть равен номинальному наружному диаметру кольца. Аналогично, там, где рабочее давление действует внутрь по направлению к оси, внутренний диаметр канавки должен быть равен номинальному внутреннему диаметру кольца.

Максимальный наружный диаметр канавки равен номинальному наружному

Минимальный наружный диаметр канавки равен номинальному наружному

Овальность сечения, %, гибов труб из перлитной стали (без термической обработки после гибки) и аустенитной стали (при обязательной термической обработке — ау-стенизации) в зависимости от величины отношения радиуса гиба в нейтральной линии к номинальному наружному диаметру трубы не должна превышать величин, указанных в табл. 5.8.

Овальность сечения гибов труб в зависимости от отношения радиуса гиба в нейтральной линии к номинальному наружному диаметру трубы не должна превышать следующих величин, %: При отношении К/Оя ^2,5:

, При проведении ультразвуковой дефектоскопии гибов и при отношении номинальной толщины стенки трубы к номинальному наружному диаметру 0,123 мм или менее необходимо руководствоваться инструкцией [34], а при большем соотношении — инструкцией [35].

для труб из углеродистых сталей—номинальному наружному диаметру (DH) трубы+3,5 % DH;

для труб из легированных сталей — номинальному наружному диаметру трубы+2,5 %DH.

Положительные эффекты при сварке с РТЦ проявляются и по интегральным показателям сопротивления коррозионно-механическому разрушению (рис. 3.12). При фиксированном номинальном напряжении долговечность сварных соединений, выполненных с принудительным охлаждением, примерно в 2-3 раза превышает долговечность сварных соединений, выполненных с предварительным нагревом. Образцы с поперечным швом в случае сварки с подогревом (см. рис. 3.12, а -линия 1) разрушаются преимущественно по линии сплавления с характерным для коррозионного растрескивания хрупким изломом, а при сварке с охлаждением (рис. 3.12, а - линия 2) по металлу шва, и разрушение вязкое. В образцах с продольным швом (см. рис. 3.12, б) разрушение начинается с участков подкалки ^т- Чем больше %т (сварка с подогревом на

Анализ формулы (1.15) и (1.16) показывает, что смещение кромок А для толщин S>6 не превышает 24%. При этом, коэффициент концентрации напряжений, определенный на основании данных работы [1 Доставляет: аст -1,24. При коэффициенте запаса прочности по пределу текучести пт =1,5 номинальное (рабочее) напряжение а0н=0,67<7т. Максимальное напряжение в зоне сварного стыка атах =аОн 'аст =0,67стт • 1,24 = 0,83от. Таким образом, при смещении кромок А <0,24 металл в области стыка находится в упругом состоянии, что практически исключает матоцикло-вую повреждаемость металла сварного соединения. Об этом свидетельствуют данные испытаний сварных соединений со смещением кромок А = 0,3 при номинальном напряжении G0H = 0,67ат «233 МПа сварные соединения разрушаются при N > 100000 циклов нагружения. Это является достаточно убедительным основанием расширения диапазона допускаемых смещений кромок до [с] = 0,258.

ВЕНТИЛЬНЫЙ РАЗРЙДНИК — электрич. аппарат для защиты изоляции электрооборудования от атм. и коммутац. перенапряжений. Осн. элементы В. р.— соединённые последовательно искровой промежуток и нелинейное рабочее сопротивление — диски из зёрен карборунда, скреплённых керамич. массой. Рабочее сопротивление В. р. обладает нелинейной вольтамперной хар-кой: в режиме ограничения электрич. напряжения, когда через В. р. протекает ток большой силы, рабочее сопротивление мало; при номинальном напряжении оно значительно возрастает, сила тока, протекающего через В. р., резко уменьшается, что обеспечивает гашение дуги в искровом промежутке после исчезновения перенапряжения.

В дефектоскопах, предназначенных для выявления дефектов, коэффициент электрической мощности комплекта «лампы плюс аппараты пускорегули-рующие» в рабочем режиме при номинальном напряжении сети и с номинальными лампами должен быть:

как и при высоком номинальном напряжении.

Огромное число выключателей используется в быту, на стройках и на промышленных предприятиях. Они работают при номинальном токе от 15 до 100 А и номинальном напряжении 120—240 В. Контроль за этими приборами осуществляют лаборатории Страхового объединения, которые испытывают выключатели током перегрузки, в 6 раз превышающим номинальный, и током короткого замыкания 5000—10 А в зависимости от вида прибора. Определяется также способность прерывателей проводить номинальный ток, причем нагрузкой служит лампа накаливания с вольфрамовой нитью. Кроме того, выключатель должен работать при температуре на 50°С выше температуры окружающей среды и сохранять диэлектрическую стойкость после короткого замыкания.

Так те, как и при бысокам номинальном напряжении

где 0г — напряжение в основании трещины (на глубине /) при номинальном напряжении сг0=ЗМо/2&2;

В обстоятельных исследованиях И. А. Одинга и С. Е. Гуревича [4] было показано, что при одном и том же номинальном напряжении, существующем в нагруженном образце, уменьшение радиуса надреза приводит к увеличению местного напряжения в области вершины концентратора. Следовательно, номинальные напряжения а\, необходимые для возникновения усталостной трещины, тем меньше, чем острее надрез или чем больше аст. Вместе с тем для возникновения трещины необходимо, чтобы напряжение существовало не только на поверхности, но и на некотором участке определенных размеров вглубь от вершины надреза. Поэтому можно предположить, что интенсивность уменьшения напряжений ст_1 в зоне высоких коэффициентов концентрации напряжений невелика, что объясняется высоким градиентом напряжений для этих значений ас.

вать, что в последнем случае данные о кинетике трещины получены при номинальном напряжении, примерно в два раза более высоком, чем при всех других видах термообработки.

Для изучения малоцикловой усталости СС с большими натурными дефектами сварки были отобраны четыре образца с максималь-ними дефектами протяженностью 1,9—3,5 мм. Максимальное количество дефектов в отдельных образцах достигало 10 шт. Наибольшее количество дефектов зафиксировано на линии сплавления металла ЭА 395/9 и ЭА 400/10Т. Результаты испытаний указанных образцов при максимальном номинальном напряжении цикла о~н = 392 МПа показали, что только в одном образце при N •-= 104 длина трещины составила 4,4 мм. В данном случае имело место наиболее неблагоприятное сочетание близко расположенных исходных дефектов в корневой зоне СС. В остальных трех образцах при числе