Номограмме приведенной

Рие. 1.2. Номограмма температур охлажденной воды брызгальных градирен

около 2° С. Конструкция БВУ-3 (рис. 2.12) была запроектирована по типу БВУ-1, разница заключалась лишь в используемых для разбрызгивания воды соплах. В дальнейшем было испытано БВУ несколько иной конструкции с соплами Б-75 и для него построена номограмма температур охлажденной воды. Наиболее подробно было исследовано брызгальное устройство БВУ-4 (рис. 2.13, 2.14) производительностью от 600 до 800—900 м3/ч в зависимости от числа задействованных разбрызгивающих устройств (сопл Б-50). Основное отличие от БВУ-2 заключалось в том, что наклонные сопла на стойке располагались по спирали. Всего было проведено 165 опытов. В дальнейшем испытания были проведены с двумя брызгаль-ными устройствами БВУ-4, работающими одновременно и располагающимися на расстоянии 22,5 м друг от друга. Ветер был направлен как вдоль, так и по нормали к трубопроводу, на котором располагались брызгальные устройства. Общий для двух БВУ-4 расход составил 1720—1755 м3/ч, т. е. в среднем производительность одной брызгальной установки составила 860—880 м3/ч. Если сопоставить уровень охлаждения спаренных и единичного БВУ-4 при равных характеристиках водного и воздушного потоков, то можно заключить, что при отмеченных направлениях ветра какого-либо существенного изменения их охлаждающей способности не наблюдалось.

того об уровне охлаждения такого бассейна можно судить непосредственно по указанным номограммам. Знание температур охлажденной воды в широком диапазоне параметров воздуха, фиксируемых в ходе эксперимента для исследуемых конструкций разбрызгивателей, позволяет наиболее верно судить о преимуществах того или иного брызгального устройства; иногда возможно сравнивать результаты исследований единичных разбрызгивающих систем или отдельных сопл, полученные на малых опытных установках. Обязательным условием при этом является соблюдение диапазона исходных гидроаэро-термических параметров или его части, в границах которой номограмма построена. Номограммы позволяют также оценить охлаждающую способность различных разбрызгивающих устройств при меньших объемах испытаний.

Рис. 2.19. Номограмма температур охлажденной воды БВУ-4 производительностью 600 М3/ч

Рис. 2.20. Номограмма температур охлажденной воды сопл Б-50 при их плановой компоновке с шагом 6X10 м производительностью 600 м3/ч

Рис. 2.22. Номограмма температур охлажденной воды брызгалыюго устройства Б-300

Экспериментальные данные и номограмма температур охлажденной воды сопла Б-300 приведены в табл. 2.1 и на рис. 2.22 соответственно. Номограмма построена для напора перед Б-300, равного 0,10 МПа, что соответствует расходу воды 1800—1900 м3/ч. В отношении охлаждающей способности это сопло наименее эффективно по сравнению с другими испытанными БВУ.

На рис. 2.23 приведена обобщенная номограмма температур охлажденной воды для всех испытанных конструкций брызгаль-ных устройств и взятые из литературных источников результаты испытаний брызгальных бассейнов и других конструкций разбрызгивателей, которые могут быть использованы в брызгальных бассейнах большой производительности. В частности, здесь приведены номограммы температур охлажденной воды брызгальных бассейнов Ладыжинской ГРЭС и Черниговской ТЭЦ. Эти брызгальные бассейны оборудованы соплами Б-50 (плановая компоновка). Расстояние между соплами в брыз-гальном бассейне Черниговской ТЭЦ 4X11 м, Ладыжинской ГРЭС 6X10 м. Размеры секций бассейнов соответственно 62Х Х142 м (две секции) и 100X600 м (шесть секций). Конструкция разбрызгивающего устройства типа Цн-200 разработана сотрудниками Харьковского института инженеров транспорта имени С. М. Кирова. Испытания конструкции проведены на крупномасштабном стенде Запорожской АЭС, получена соот-

Рис. 2.23. Номограмма температур охлажденной воды брызгальных устройств

ветствующая номограмма температур охлажденной воды. Исследованы были в основном два варианта компоновки этих сопл, включающие от двух до пяти разбрызгивателей.

Рис. 4.1. Номограмма температур охлажденной воды брызгальных градирен

Уравнение (6.21) выражает приращения температур в полубесконечном теле в стадии теплонасыщения, т. е. когда температура отдельных точек непрерывно повышается. Приращение температуры в стадии теплонасыщения численно определяют по номограмме, приведенной в п. 6.3.

определяем по номограмме, приведенной на рис. 7.5, б. Вычисляем безразмерный критерий:

Толщина листа 6=24 мм не соответствует значениям, для которых скорость охлаждения определяют по уравнениям (7.18) и (7.19). Поэтому будем определять скорость охлаждения по номограмме, приведенной на рис. 7.7.

Численное определение (±Тг производится по номограмме, приведенной на рис. 7.25, через безразмерные параметры температуры, расстояния и времени.

где ij)i/ находят по номограмме, приведенной на рис. 6.11, в при р, = \х\-^Ь/а и i\ = bt, a ip1(B при i\ = btB,

Ориентировочные значения передаточных отношений отдельных ступеней можно определить по номограмме, приведенной на рис. 19.13. Для этого на правой вертикальной шкале находят деление, соответствующее /0) затем накладывают линейку так, чтобы она проходила через это деление и точку, обозначенную крестиком, соот-

Номограмма, показанная на рис 1.12, а, построена при скоростях смеси до 3,5 м/с. Когда twCM>3,5 м/с, расчет ведется при шсм=3,5 м/с. Паросодержание при йУсм>3,5 м/с, когда C=f(p) = =const, можно определить также по номограмме, приведенной на рис. 1.12, в.

В горизонтальных и наклонных обогреваемых трубах циркуляционных контуров следует предотвратить возможность образования расслоенных режимов течения" двухфазного потока, так как при таких режимах ухудшается интенсивность теплообмена и в ряде случаев возможен заметный перегрев верхней части трубы. Чтобы достичь этого, в нормативном методе гидравлического расчета ,[26] рекомендовано выбирать массовые скорости в горизонтальных трубах не ниже величин, определяемых по номограмме, приведенной на рис. 1.15. В наклонных трубах при угле наклона а до 60° к горизонтали минимальные значения pw0 могут приниматься по зависимости

Этому значению w0" по номограмме, приведенной на рис. 2.11, соответствует фзаст = 0,67. Тогда

где все члены правой части уравнения, зависящие соответственно от температуры воды, концентрации в ней кальция, щелочности Щ и общего солесодержания р, определяют по номограмме, приведенной на рис. 2,

Утечка тягового тока с рельсов электрифицированных путей не должна превышать нормированного значения, определяемого по номограмме, приведенной в разделе II (рис. 9).