Нонвариантные превращения

На рис. 355 и 356 представлены расчетные номограммы, построенные на основании рис. 347. По номограмме рис. 355 (для l/d — 1) можно определять параметры подшипников в диапазоне l/d = 0,8 4-1,2. Номограммой, приведенной на рис. 356 (для l/d = 0,5), можно пользоваться при l/d = 0,3 -=- 0,7.

Для определения давлений в полостях цилиндра в момент начала движения можно также воспользоваться номограммой, приведенной в работе [20].

и составляющих различных источников на данной частоте или в диапазоне частот удобно пользоваться номограммой, приведенной на рис. 1.10. При подсчете с помощью номограммы суммар-

Для определения вязкости рабочей жидкости гидросистем при любой температуре можно пользоваться номограммой, приведенной на рис. 2. Зная вязкость рабочей жидкости при двух значениях температур, наносят эти точки на номограмму и проводят через них прямую линию, которая и будет определять вязкостно-температурную характеристику данной жидкости.

На рис. 355 и 356 представлены расчетные номограммы, построенные на основании рис. 347. По номограмме рис. 355 (для l/d = 1) можно определять параметры подшипников в диапазоне l/d = 0,8 ~-1,2. Номограммой, приведенной на рис. 356 (для l/d — 0,5), можно пользоваться при l/d = 0,3 -т- 0,7.

Для сравнения влияния марки стали на необходимую толщину стенки трубы, влияния отклонений температуры и т. п. удобно пользоваться номограммой, приведенной на рис. 7-5. В левом квадранте по оси абсцисс отложены расчетные температуры стенки труб, по оси ординат — допускаемые напряжения. Кривые изображают изменение допускаемых напряжений различных котельных сталей в зависимости от температуры. В пра-BQM квадранте nq оси абсцисс нанесены рабочие давле-

Аналогичная формула может быть получена по энергетической теории прочности [Л. 163], но она значительно сложнее формулы [7-37] и расчет по ней требует большей затраты времени. В [Л. 163] приводится номограмма для определения коэффициентов прочности по энергетической теории, однако пользоваться ею также несколько сложнее, чем номограммой, приведенной на рис. 7-17, а.

Для практического расчета теплопередачи в топке удобно воспользоваться номограммой, приведенной на рис. 6-1 [Л. 12].

***** При подсчете окружных скоростей вращающихся деталей можно пользоваться номограммой, приведенной на рис. 99.

2,3 м/сек—для диаметров 9—18 мм; 3 м/сек— для диаметров 19—32 мм. С повышением давления рабочей жидкости значения допускаемых скоростей следует соответственно выбирать меньшими. При подсчете окружных скоростей можно пользоваться номограммой, приведенной на рис. 99.

Для определения потребной частоты вращения инструмента при обработке как твердосплавными борфрезами, так и борфрезами из быстрорежущей стали можно пользоваться номограммой, приведенной на рис. 2.

Проходящие в системе нонвариантные превращения указаны в табл. 95.

Нонвариантные превращения, проходящие в системе Си— Si, указаны в табл. 125.

Нонвариантные превращения, проходящие в системе Си—Sr, Казаны в табл. 130.

Проходящие в системе нонвариантные превращения с участи= -названных выше соединений приведены в табл. 137.

Нонвариантные превращения, проходящие в системе Си—Y, указаны в табл. 142.

Нонвариантные превращения, проходящие в системе Си—Yb, оказаны в табл. 144.

Нонвариантные превращения при 1400 °С (перитектическое) и при 900 "С — (эвтектическое) связаны с полиморфизмом Fe. Растворимость La в Fe при температуре 1400 °С составляет 0,03 % (ат ) [4], при 900 °С менее 0,2 % (ат.) и при 780 "С менее 0,1 % UTj [1]. Для системы характерен аномальный ход кривой ликвидуса с горизонтальным участком в диапазоне 8—19 % (ат.) La. В работе 1] предполагается, что аномальный ход кривой ликвидуса на этом участке не связан с образованием области несмешиваемости.

пАных превращений около 1050 и 900 "С. Связанные с полимор-йянми превращениями Fe2Pu нонвариантные превращения в твердом ?!!яхэянии при температурах 1020 и 760 °С фиксируются при дилато-''етрическом анализе [Ш]. Температура последнего, однако, ближе -очке Кюри железа. Соединение FePu6 образуется по перитекти-йЬкой реакции Ж + Fe2Pu * FePu6 при температуре 428 °С. Соединения не обладают заметными областями гомогенности. В сплавах рой системы кристаллизуется две эвтектики: Ж ** (у Fe) + Fe2Pu при юмпературе 1165 °С и содержании 18 % (ат.) Ри; Ж * (бРи) + FePu6 ipH температуре 410 "С и содержании -90 % (ат.) Ри.

Диаграмма состояния характеризуется двумя областями расслаива-я в жидком состоянии: со стороны Fe и со стороны Se и образова-Ци"МиеСК°ЛЬКИХ пР°межУТОЧНЬ1Х Фаз в средней области концентра-• Имеющие место в системе нонвариантные превращения перепри СНЫ В та^Л- 211- Фаза б' образуется непосредственно из расплава ре температуре 1075 °С, соединение FeSe2 — по перитектической при температуре 585 °С. Остальные промежуточные фазы образуются в результате превращений в твердом состоянии.

Моновариантные и нонвариантные превращения, наблюдаемые в системе Pr-Sn, представлены в табл. 354. Эвтектические точки в реакциях Ж - (рРг) + + Pr3Sn и Ж - PrSn + PrSn3 находятся при 10 и -67 % (ат.) Sn соответственно.

Таблица 354. Mono- и нонвариантные превращения в системе Pr-Sn

Ри и W практически не растворяются друг в друге в твердом состоянии и не образуют промежуточных фаз [1, Э], что подтверждено термодинамическими расчетами [2]. Растворимость W в жидком Ри составляет 0,0038; 0,0072; 0,0105; 0,0159; 0,0255 и 0,0379 % (ат.) при 700, 750,800,850,900 и 950 °С соответственно [3]. По аналогии с диаграммой состояния Pu-Мо предполагается, что в системе Pu-W образуется эвтектика, близкорасположенная к Ри р]. Нонвариантные превращения