Нормальных повышенных

Распределение интерференционных полос нормальных перемещений для случая ненапряженного тела представлено на рис. 1.21,а. Наплыв носит осесимметричный характер, изолинии нормальных перемещений имеют вид концентрических окружностей с центром в точке вдавливания. В радиальном направлении распределение перемещений описывается экспоненциальной зависимостью и имеет явно выражен-

Рис. 1.21. Изолинии нормальных перемещений:

В силу того, что изменения в поле перемещений на оси, совпадающей с осью действия напряжений, незначительны, для случая плоского напряженного состояния поверхностного слоя изменения в распределении нормальных перемещений на главных осях определяются независимо компонентами главных напряжений и соответствуют только им.

1) получают двухэкспозиционную интерферограмму нормальных перемещений при создании между экспозициями отпечатка диаметром 1,0—1,5 мм;

Рис 121 Изолинии нормальных перемещений:

Распределение интерференционных полос нормальных перемещений для случая ненапряженного тела представлено на рис. 1.21,а. Наплыв носит осесимметричный характер, изолинии нормальных перемещений имеют вид концентрических окружностей с центром в точке вдавливания. В радиальном направлении распределение перемещений описывается экспоненциальной зависимостью и имеет явно выражен-

Рис. 1.21. Изолинии нормальных перемещений:

В силу того, что изменения в поле перемещений на оси, совпадающей с осью действия напряжений, незначительны, для случая плоского напряженного состояния поверхностного слоя изменения в распределении нормальных перемещений на главных осях определяются независимо компонентами главных напряжений и соответствуют только им.

1) получают двухэкспозиционную интерферограмму нормальных перемещений при создании между экспозициями отпечатка диаметром 1,0—1,5 мм;

микромеханическими, так как он пытался найти лишь вид связи напряжений с деформациями в композите, а не локальные распределения напряжений и деформаций. При формулировке граничных условий в задаче о поведении композита под действием нормальной нагрузки, перпендикулярной волокнам, Хуанг принял два весьма ограничительных предположения: 1) армирующие волокна считались настолько жесткими, что на их границе выполнялись условия равенства нулю нормальных перемещений и напряжений; 2) волокна предполагались ориентированными в направлении одной и той же оси и распределенными внутри композита случайным образом, так что материал _в целом являлся трансверсально изотропным.

При использовании выражения (5.42) также предварительно находим статически возможные начальные усилия Т%, Ту, 5е, затем кроме нормальных перемещений w± (x, у) определяем производные перемещений и2 (х, у), у2 (%> У) входящие в (5.42). Но как следует из приведенной задачи устойчивости пластины, нагруженной сосредоточенными силами, может оказаться, что определение статически возможных начальных усилий значительно проще, чем определение действительных начальных усилий. В некоторых случаях благодаря простоте построения системы статически возможных начальных усилий решение задачи облегчается несмотря на необходимость дополнительного определения производных перемещений ыа (х, у), у, (х, у) по формулам (5.31).

1. Изучение механического поведения материалов при циклическом деформировании в условиях нормальных, повышенных и высоких температур в изотермических и неизотермических случаях нагружения. Это направление охватывает сопротивление деформированию и разрушению (по моменту образования трещины) с разработкой критериев накопления квазистатических и усталостных повреждений при однородном напряженном состоянии и уравнений, описывающих закономерности деформирования без учета и с учетом реологических свойств.

Оценка прочности таких конструкций может быть предпринята с позиций деформационно-кинетического подхода к накоплению повреждений, оказывающегося достаточно эффективным при формулировке критериев малоцикловой прочности в области нормальных, повышенных и высоких температур.

риалом на уровне напряжений a (S/2 = а) при исходном (статическом) нагружении. Как показывает обработка экспериментальных данных, вид функции и значение постоянной сохраняются теми же, что и для случая повторного нагружения при нормальных, повышенных и высоких температурах в условиях нагружения без выдержек. Подтверждается линейная связь с коэффициентом пропорциональности А между величиной полной деформации нулевого полуцикла и необратимой деформацией первого.

Выше были рассмотрены закономерности малоциклового деформирования в условиях нормальных, повышенных и высоких температур (см. § 2.1—2.3). Несмотря на существенное усложнение явлений по мере повышения температур испытаний, усиление фактора частоты и времени деформирования, проявление эффектов температурной выдержки под нагрузкой и без, во всех случаях доказано существование обобщенной диаграммы циклического деформирования. При нормальных и повышенных температурах обобщенная диаграмма отражает поцикловую трансформацию свойств материалов, выражающуюся в циклическом упрочнении, разупрочнении и стабилизации при наличии или отсутствии циклической анзиотропии.

Для получения характеристик сопротивления малоцикловому деформированию и разрушению в условиях циклического сдвига при нормальных, повышенных и высоких температурах применяется описанная выше крутильная установка, спроектированная в Институте машиноведения и являющаяся первым отечественным образцом малоцикловой автоматической испытательной машины с электронно-механическим измерением и регистрацией усилий и деформаций на крупномасштабном (до 1000 : 1) диаграммном приборе и возможностью воспроизведения контрастных режимов нагружения — мягкого и жесткого. Максимальное усилие ± 25 кгс-м, диапазон скоростей деформирования 0,18—0,0018 мин"1 (частота циклического нагружения 5—0,05 цикла/мин).

. Даны формулировка, феноменологическое описание и экспериментальное обоснование фундаментальных закономерностей циклической пластичности конструкционных металлов при нормальных, повышенных и высоких температурах, необходимые для решения соответствующих краевых задач, анализа условий разрушения при неоднородном деформируемом состоянии в проблеме механики деформируемого тела и приложения в расчетах элементов конструкций при малоцикловом нагружении..

Для случая нормальных, повышенных и высоких температур разработаны методы определения повреждений в форме деформационно-кинетических критериев малоциклового и длительного циклического нагружении. При этом усталостные повреждения определяются кинетикой пластических, или необратимых циклических деформаций, а квазистатические, или длительные статические повреждения •— накоплением односторонних деформаций (циклическая анизотропия свойств, асимметрия по напряжениям, выдержкам и температурам, ползучесть), причем в обоих случаях учитывается изменение механических свойств во время циклического нагружения. Предложено, экспериментально ис-'Следовано и подтверждено условие линейного суммирования усталостных и квазистатических (длительных статических) повреждений на стадии образования трещины.

К этим двум группам могут быть отнесены все микромашины для испытания при нормальных, повышенных и пониженных температурах в различных рабочих средах.

образцов на механическую и термическую усталость, позволяют реализовать в основном осевые нагружения или поперечный изгиб консольно закрепленных образцов при нормальных, повышенных и пониженных температурах в различных средах.

Схема установки, называемой муаровой скамьей, для измерения методом муаровых полос перемещений и деформаций на поверхности деталей или элементов конструкции, испытуемых при статическом, циклическом или динамическом нагружении в условиях нормальных, повышенных тем-

нормальных повышенных специальных