Нормальной жесткости

Рис. 5. Распределение нормальной деформации на нагруженном крае (бороэпоксид).

(б) Ориентация трещин при сжатии и кручении. При сжатии трещины в частицах стремятся расположиться параллельно направлению сжатия, т. е. перпендикулярно плоскости двухосной деформации растяжения. После испытаний на кручение следы трещин в плоскости, параллельной и близкой к поверхности, наклонены к направлению оси кручения на угол от 20 до 50°. Предполагается, что трещины образуются под углом 45° относительно этой оси, т. е. перпендикулярно к направлению главной нормальной деформации, но в процессе кручения они поворачиваются, что и приводит к уменьшению углов ориентации трещин.

Так же как и в случае массивов неупорядоченных дислокаций [208], полностью усредненный по всем ориентациям оси ж', реализациям дисклинационной структуры и объему зерна А квадрат нормальной деформации ех/х, использовался для оценки среднеквадратичной деформации. Дополнительный анализ показал [210], что квадруполи, принадлежащие пяти ближайшим координационным сферам, что соответствует N = 11, дают вклад, равный 99 % от общей упругой энергии, запасенной в данном зерне. Окончательное выражение для среднеквадратичной упругой деформации имеет вид

в случае последующей нормальной деформации в а + Р-области

Известно много гипотез разрушения при сложном напряженном состоянии, удовлетворяющих этим условиям. Ниже описаны подробно шесть следующих гипотез: (1) гипотеза максимального нормального напряжения; (2) гипотеза максимального касательного напряжения; (3) гипотеза максимальной нормальной деформации; (4) гипотеза полной удельной энергии деформации; (5) гипотеза удельной энергии формоизменения; (6) гипотеза прочности Мора.

6.4. Гипотеза максимальной нормальной деформации 137

6.4. ГИПОТЕЗА МАКСИМАЛЬНОЙ НОРМАЛЬНОЙ ДЕФОРМАЦИИ (ГИПОТЕЗА СЕН-ВЕНАНА) 4>

Словесно гипотеза максимальной нормальной деформации, предложенная Сен-Венаном, может быть сформулирована следующим образом:

Используя эти соотношения, сформулированную ранее словесно гипотезу максимальной нормальной деформации можно математически записать так:

Разрушение в соответствии с гипотезой максимальной нормальной деформации произойдет, если e^s/, е^е/, e3>87, 8j< —е;, е2< —еу, е3< — е/. (6.7)

Выражая деформации в соотношениях (6.7) через напряжения, гипотезе максимальной нормальной деформации можно придать вид Разрушение в соответствии с гипотезой максимальной нормальной деформации произойдет, если

Примечание. Твердые сплавы, марки которых для каждого обрабатываемого материала указаны в первой строке, относятся к обработке на станке повышенной жесткости и обеспечивают наивысшую производительность. Марки, указанные во второй строке, относятся к обработке на станках нормальной жесткости и обеспечивают среднюю производительность. Марки, указанные в третьей строке, относятся к станкам недостаточной жесткости и дают пониженную производительность.

Ф — полокипа угла начального конуса; Д—ошибка н шаге в мк, определяемая по табл. 33 и 34; Мк- [СЬ/ — соответственно допускаемые контактные напряжения и напряжения изгиба в кГ/мм2, выбираются по табл. 35; А' — коэффициент неравномерности распределения нагрузки по длине зуба (для колес, расположенных между опорами, на валах нормальной жесткости, /( — 1; для колес, расположенных на консольных валах, а также на нежестких валах вблизи

Потерю от слива (продувку) для поддержания нормальной жесткости в системе оборота g3 подсчитывают по формуле

Преобразователи выпускаются двух исполнений: П1 с сильфонами нормальной жесткости и П2 с сильфонами повышенной жесткости. Преобразователи исполнения П1 обеспечивают меньшее время срабатывания, однако не позволяют контролиро-

Примечания: 1. Пример обозначения преобразователя пневмоэлектро-контактного с сильфонами нормальной жесткости с шестью контактами: Преобра-

Примечания: 1. Для чистового и размерного (точного) фрезерования сталей ов = 65 -т- 80 кГ/мм* принимают задний угол а = 5 -f- 10° и передний угол у = — 5°. 2. При фрезеровании припуска не выше 3 мм в условиях повышенной жесткости системы станок — деталь ф = 20 4- 30°. При фрезеровании припуска 3 — 6 мм в условиях нормальной жесткости системы • станок — деталь (р — 45 -г- 60°. 3. При симметричном фрезеровании торцовыми фрезами, когда начальная толщина срезаемого слоя а > 0,06 мм, принимают угол наклона со = 4-15°; при несимметричном фрезеровании и при а > 0,045 мм принимают со = 4-5».

Примечания: 1. Для чистового и размерного (точного) фрезерования а = = 5 -т- 10° и передний угол при фрезеровании стали (оер = 60 -i- 80 кГ/мм2) 7° = — 5°. 2. При фрезеровании припуска не свыше 3 мм в условиях повышенной жесткости системы станок — заготовка ф = 20 •*• 30°. При фрезеровании припуска 3 — 6 мм в условиях нормальной жесткости ф = 45 -t- 60°. 3. При симметричном фрезеровании торцовыми фрезами, когда начальная толщина срезаемого слоя а = 0,0й мм, Я = +15°. При несимметричном фрезеровании (а < < 0,45 мм), X = +5°. При обработке чугунных заготовок при угле ф = 45е угол К = — +20°, а при Ф = 60° угол Я. = +10°.

виях нормальной жесткости ф = 45 -=- 60°.

Преобразователи пневмоэлектрокон-тактные с сильфонами ": нормальной жесткости П1 повышенной жесткости П2 235-1 0,016— 0,16 0,0002— 0,002 7 0,0004 ±0,0004 - IN

Преобразователи пневмоэлектрокон-тактные двухпредельные и амплитудные с сильфонами •': нормальной жесткости П1 повышенной жесткости П2 236-1 0,016— 0,16 0,0002— 0,002 3 0,0004 + 0,0004 - 1Л 1 о н о О U

Преобразователи пневмоэлектрокон-тактные с сильфонами *': нормальной жесткости П1 повышенной жесткости П2 249-1 0,0004 ±0,0004

Точность обточки валов нормальной жесткости: