Небольших величинах

в) Коэффициент теплоотдачи от воздуха к стенке при относительно небольших температурных напорах практически не зависит от разности температур и поверхность будет такой же, как в задаче 5-38 :F= 156 м2.

При небольших температурных напорах (участок АБ) прогрев жидкости недостаточен для образования активной паровой фазы и теплообмен осуществляется за счет естественной конвекции. С увеличением температурного напора появляются пузырьки пара, наступает режим пузырькового кипения (участок БВ на кривой кипения). Рост температурного напора в этом режиме ведет к увеличению количества активных центров парообразования, большей частоте отрыва пузырьков пара от поверхности. При этом резко возрастает интенсивность теплоотдачи от поверхности по сравнению с конвекцией однофазной жидкости. Коэффициент теплоотдачи в случае кипения воды в большом объеме можно определить по формуле

Интенсивность теплообмена при пузырьковом кипении позволяет отвести от поверхности нагрева значительные тепловые потоки при относительно небольших температурных напорах между стенкой и жидкостью.

Работа таких парожидкостных трансформаторов тепла протекает в сравнительно небольших температурных пределах; верхний температурный уровень 7'в ограничен критической температурой рабочего агента, а нижний Тп — температурой тройной точки. Соответствующие циклы выполняются как с одной ступенью сжатия — одноступенчатыми, так и с несколькими ступенями сжатия — многоступенчатыми.

Хвостовые поверхности нагрева работают в зоне сравнительно низких температур газов и небольших температурных напоров. Коэффициент теплопередачи от газов к воде и к воздуху невысок (10 — ЗОккал/м2- ч • град).

При обтекании твердых стенок газовым или паровым потоком, содержащим взвешенную влагу, часть капель будет попадать в пограничный слой как вследствие кривизны стенок, так и в результате турбулентных пульсаций в потоке. Движение капель в адиабатном пограничном слое исследовал Бам-Зеликович. Если при теплоотводе в поток температура стенок ниже критической величины (соответствующей переходу к сфероидальному состоянию), то капли образуют на поверхности жидкую пленку. В этой пленке возникает испарение с поверхности или ядерное кипение, характер которых и будет определять интенсивность теплоотдачи от стенок к потоку. Подобные задачи явились объектом экспериментальных исследований [Л. 4-9, 10]. Однако изучалась теплоотдача при небольших температурных напорах. Эти случаи нетипичны для газовых турбин, где температуры лопаток должны быть по возможности близки к предельно допустимым температурам металла и во всяком случае должны значительно превосходить критические величины. Поэтому влага на поверхности охлаждаемой лопатки должна находиться в сфероидальном состоянии.

Следует обратить внимание на то, что в опытах [6-5] коэффициент теплоотдачи для ртутного пара не достигал тех значений, которые могут иметь место при капельной конденсации водяного пара, несмотря на то что отрывной диаметр капель ртути при конденсации неподвижного пара составлял 0,2—0,4 мм, т. е. был меньше, чем у воды при аналогичных условиях. Как следует из § 1-2, 6-2, в случае конденсации ртутного пара для образования новой фазы требуется значительное переохлаждение пара. При сравнительно небольших температурных напорах число действующих центров конденсации может быть сравнительно мало.

При небольших температурных напорах в регенераторе к. п. д. понижается с ростом минимального давления в цикле, а при Atp,,., = 20-^30° С при минимальном давлении 30-105 Па наблюдается обратная зависимость. При температурном напоре в регенераторе 50° С возможно увеличение к. п. д. углекислотного цикла по сравнению с гелиевым циклом примерно на 2,5% (абсолютных). При понижении начальной температуры эта разность

Экономайзер в схеме ПГУ по газовой стороне связан с ГТУ, а по водяной стороне — с регенеративной системой паровой турбины. Экономайзеры утилизируют до 15% тепла при небольших температурных разностях газа и воды. Низкие величины коэффициентов теплоотдачи со стороны газов обусловливают значи-

Потери тепла с уходящими газами, имеющие место даже при небольших температурных напорах в хвостовых элементах котлоагрегата высокого давления, представляют собой довольно большой ресурс дальнейшего повышения экономичности электрических станций.

При учете изменения j.i по (1-17) этот фактор может изменяться от (7\,,/7Y)1/4 при небольших температурных напорах до (7\„/7\)"1/4 при больших температурных напорах. На рис. 5-1 показано распределение скорости F' = u/ui при различных значениях р и Sw.

Были разработаны конструкции предлагаемых блоков ВУИВ и проведены экспериментальные исследования на двухопорной модели ротора (принципиальная схема на рис. III.35). Экспериментальное исследование показало высокую эффективность ВУИВ (10—15 дБ) в диапазоне частот 8—10% от номинальной частоты вращения ротора при относительно небольших величинах масс антивибраторов (суммарный вес антивибраторов не превышал 7% от веса установки).

Изменение количества ссрусодержащих компонентов на поверхности трения вкладыша (активности сульфидированного слоя) в зависимости от величины изношенного слоя во всех трех сериях испытаний носит одинаковый характер. По мере истирания вкладыша происходит обеднение его поверхностного слоя серой. При небольших величинах изношенного слоя (/г <^20 мк) наблюдается сравнительно быстрое уменьшение содержания серы на поверхности трения, дальнейшее увеличение величины изношенного слоя до 400—700 мк лишь незначительно снижает количество серы в поверхностном слое вкладыша.

Поведение продуктов деления в контуре АЭС можно свести к высокотемпературному (газофазному) и низкотемпературному (жидкофазному) взаимодействию и взаимодействию в зоне фазовых переходов, определяемой константой равновесия системы N2O4**2NO2. Было показано [2.23], что осколки деления Мо, Ва, Тс, Rh, Pa, Ru образуют в двуокиси урана избыточную металлическую фазу; Zr, C1 и редкоземельные элементы находятся в виде твердого раствора в UO2; остальные осколки деления присутствуют в виде соответствующих окислов. Следовательно, основные процессы в газофазной области можно свести к окислению осколочных элементов конструкционных материалов двуокисью азота, протекающему по схеме Me+NOr-vNO+MeO. Геометрия переходного состояния должна иметь много общего с нитритом ММОг, а факторы, влияющие на ассоциацию, должны также влиять и на диспропорционирование. Кинетический фактор таких реакций достаточно велик при небольших величинах энергии активации.

конструкция эта может применяться только при небольших величинах центробежных сил, т. е. при коротких лопатках и небольших окружных скоростях вращения.

Минимальное расстояние от лопатки до датчика, соответствующее максимальному ее отклонению от среднего положения, равно 1 мм при всех напряжениях. Как видно из рис. 42, величина воздушного зазора между якорем и сердечником не влияет на декремент колебаний вибрирующего тела в широких пределах изменения относительных величин воздушных зазоров, в том числе и при сравнительно небольших величинах этих зазоров.

Примечания: 1. Прочность ступенчатых инструментов-концентраторов повышается усложнением конструкции в зоне перехода ступеней (введением галтели — рис. 109). 2. При небольших величинах JV коэффициенты усиления конических, экспоненциальных и катеноидальных инструментов-концентраторов близки по 'величине.

Примечания: 1. Прочность ступенчатых инструментов-концентраторов повышается усложнением конструкции в зоне перехода ступеней (введением галтели — рис. 109). 2. При небольших величинах N коэффициенты усиления конических, экспоненциальных и катеноидальных инструментов-концентраторов близки по величине.

Известно, что при нагружении тела до некоторой деформации 8j, превышающей максимальную упругую, и последующей разгрузке расходуется удельная энергия А, определяемая соответствующей площадью диаграммы деформирования. Точные калориметрические испытания показывают, что не вся энергия А переходит в тепло: часть энергии, называемая скрытой, остается в образце. Наибольшее значение т] (отношения скрытой энергии к затраченной работе) достигается при небольших величинах EJ и равно 0,15—0,20 [7]. Обычно предполагают, что скрытая энергия связана с микронапряжениями, вызванными неоднородностью пластического деформирования в однородно нагруженном образце.

Измерение глубины вакуума в камере производится U-образ-ными и компрессорными манометрами. Принцип работы этих манометров общеизвестен. Можно отметить, что для повышения точности замера давления при небольших величинах вакуума целесообразно заменить ртуть какими-либо другими жидкостями с меньшим удельным весом. Однако следует помнить, что эти

Простейшим из возможных случаев охлаждения тел является тот случай, когда внутри тела в течение всего процесса охлаждения отсутствуют ощутимые нашими приборами разности температур, вследствие чего поле температур тела можно считать равномерным. Примерами могут служить: охлаждение тела из хорошо проводящего тепло материала; охлаждение тела, хотя бы и из плохого проводника тепла, но небольших размеров, при небольших величинах а. Именно рассматривая такой случай, Ньютон нашел, что температура тела изменяется со временем по экспоненциальному закону.

где G - модуль сдвига. Таким образом, скорости объемных волн пропорциональны квадратному корню из отношения модуля упругости к плотности, т.е. они возрастают с увеличением упругости среды (которая показывает величину деформации при заданной нагрузке) и уменьшаются с увеличением плотности. Важно отметить, что скорость определяется физическими свойствами среды и не зависит от частоты или амплитуды волн (при небольших величинах амплитуд).