Небольшим изменениям

По способу защиты различают местную и общую защиту свариваемого узла (сварку в контролируемой атмосфере). Основным способом местной защиты является струйная защита шва. При этом способе защитная среда в зоне сварки создается газовым потоком центральной, боковой или комбинированной подачей газа (рис. 46). При центральн ш подаче газа дуга (рис. 46, а), горящая между электродом и основным металлом, со всех сторон окружена газом, подаваемым под небольшим избыточным давлением из сопла горелки, -расположенного концентрично оси электрода. Этот способ защиты является наиболее распространенным. Боковую подачу газа применяют ограниченно. В ряде случаев с целью экономии инерт-

а) достаточно быстрое получение в рабочей камере вакуума 10~4 — 10~6 мм рт. ст. или подачу в нее очищенного инертного газа под небольшим избыточным давлением (0,2 эти);

Особенностью этой системы является замкнутый цикл, при котором инертный газ, введенный в камеру под небольшим избыточным давлением (предотвращающим натекание воздуха в рабочую камеру за счет разности давлений), в процессе подготовки к опыту и при его осуществлении непрерывно перекачивается специальным насосом 1 из рабочей камеры 2 через описанную ниже систему очистки обратно в рабочую камеру. При таком способе циркуляции газа обеспечивается непрерывное поглощение содержащихся в нем вредных примесей (кислорода, водяных паров, углеводорода и др.), а также газов, выделяющихся из образца, нагреваемых деталей рабочей камеры и системы очистки и с внутренних стенок всей системы. Цифрой 3 на рис. 29 обозначен червячный редуктор, соединенный с насосом 1 при помощи шатуна 4. Электродвигатель 5 приводит в действие редуктор 3.

После установки образца в захваты, как это показано на рис. 1, внутренний сосуд предварительно охлаждали путем заполнения его жидким азотом, который подавали под небольшим избыточным давлением. Для того чтобы в кри-остате установилась стабильная температура 77 К, его выдерживали 15 мин. Затем во внутренний сосуд через патрубок для заливки хладагента подавали газообразный гелий, который вытеснял жидкий азот во внешний сосуд. После удаления жидкого азота выводящий патрубок и внутренний сосуд продували газообразным гелием, чтобы убедиться, что весь азот полностью удален из системы; это делается для предотвращения замерзания азота при заполнении сосуда жидким гелием. Затем с минимально возможным промежутком времени запасной сосуд, заполненный жидким гелием, надувают газообразным гелием, а жидкий гелий подается во внутренний сосуд до уровня верхнего датчика. За несколько минут, затрачиваемых на заполнение внутреннего сосуда жидким гелием, температура образца стабилизируется к моменту достижения уровнем жидкости верхнего датчика, и тогда можно немедленно начинать испытание.

Исследования показали, что варка сусла под небольшим избыточным давлением имеет технологические преимущества по сравнению с варкой в открытом котле. Такая варка применяется на пивоваренных заводах Скандинавских стран и позволяет получать вторичный пар, который может быть полностью использован для технологических целей, что обеспечивает значительное сокращение расхода тепловой энергии на весь цикл пивоварения.

Защитная газовая атмосфера создаётся в печи подачей под небольшим избыточным давлением водорода или азотно-водородной смеси, получаемой разложением аммиака. Вполне пригодны и дешёвые защитные смеси, изготовляемые из природных или промышленных газов добавлением к ним воздуха в специальных смесительных устройствах. В США с успехом применяется защитная смесь, имеющая состав: Н2 - 16<>/0; СО - 1 !<>/„; СО2~5%; СН4 — 2%; N2 — остальное.

Над уровнем металла в баке 9 и в бачке 6 находился под небольшим избыточным давлением аргон «чистый I состава» с содержанием кислорода менее 0,005%. При заполнении контура металл из бака 9 выдавливался аргоном.

няется сухой насыщенный или слегка перегретый пар с температурой не выше 225° Сие давлением от 6 до 26 бар. Форсунки работают с небольшим избыточным напором мазута.(0,5—0,6 бар). Необходимый для горения воздух подводится к корню факела через воздушные регистры принудительно от вентилятора или за счет эжектирующего действия паровой струи, однако

металла, установленные выше насоса. Допускается установка с горизонтальным и наклонным положениями вала. Заполнение лучше проводить при наличии в контуре инертной атмосферы, находящейся под небольшим избыточным давлением. При этом система охлаждения подшипника должна находиться в рабочем состоянии. При заполнении под вакуумом не исключается возможность подсоса воздуха в установку через уплотнение вала. После окончания заполнения отключают холодильник на уплотнении вала и разогревают зону замораживания. Пусковой крутящий момент при одной и той же температуре может изменяться в довольно широких пределах в зависимости от степени окисления и загрязнения натрия. Электрическую защиту приводного двигателя настраивают так, чтобы двигатель при заторможенном роторе мог находиться во включенном состоянии в течение примерно 1 сек. Если при включении двигатель не увеличивает число оборотов вала, оператор должен через 1 сек отключить его. Повторный запуск двигателя производится через некоторое время, необходимое для прогрева уплотнения. Один из способов контроля возможности пуска насоса — проверка вручную при помощи рычага или другого механизма возможности проворачивания вала.

Наибольшее количество газа расходуется в моменты заполнения и опорожнения стендов при пусках и остановках. Как правило, на период остановок металл сливается в сливные баки, а стенд заполняется инертным газом с 'небольшим избыточным давлением. При возобновлении работы этот газ в процессе заполнения стенда сбрасывается в атмосферу. В случае частых пусков потери газа могут быть значительными и эко-\ комически целесообразным становится применение систем возврата газа.

Интересные результаты получены при очистке растворов кислот анионитом, отрегенерированным относительно небольшим избыточным против стехиометрии количеством щелочи. Оказалось, что несмотря на низкую степень регенерации выходных слоев анионита, во всех случаях степень очистки раствора получилась такой же, как в случае полной регенерации колонки. Таким образом, выявлено, что при очистке кислых растворов анионитом АВ-17-8 образущаяся углекислота не способна регенерировать Рабочая обменная емкость анионита, так же как и при ОН-анио-нировании, при этом получилась высокой и равной 90—95% рав-

(разность хода, вносимая при этом пластинкой, около 570 им). При этом . небольшим изменениям разности хода в объекте соответствует резкое изменение цвета. Для более точных количественных измерений разности хода лучей и фаз колебания, создаваемых образцом, применяют специальные устройства — компенсаторы, например, конструкции Бабине или Солейля. Компенсатор Бабине состоит из двух кварцевых клиньев. На непо-.движном клине нанесено перекрестие. При перемещении подвижного клина разность хода б плавно меняется:

Обычно сезонные колебания удельного сопротивления грунта ведут лишь к небольшим изменениям сопротивления в цепи тока, так что новой настройки защитного тока при катодной защите резервуаров и трубопроводов не требуется или же можно обойтись незначительными

На рис. 4.12 иллюстрируется степень точности описания экспериментальных данных (светлые кружки) при помощи критерия Чамиса [35]. Кривая построена для однонаправленного углепластика. Представляет интерес чувствительность метода к сравнительно небольшим изменениям коэффициента корреляции /С;12ар.

Подводя итог изложенному, можно сказать, что рассмотренный комбинированный подход, объединяющий метод конечных элементов и анализ слоистой среды, является приемлемым для прогнозирования свойств слоистых композитов при простых температурно-силовых воздействиях, когда материал матрицы нелинейно упругий и чувствителен к ползучести. Применение этого подхода к боропластикам на эпоксидном связующем подтвердило оценки уровней усадочных напряжений в этих материалах, полученные при помощи линейного термоупругого анализа. Усадочные напряжения, определенные с учетом ползучести для типичного цикла отверждения слоистого композита, могут в зависимости от схемы армирования составлять по величине от 80 до 100% усадочных напряжений, рассчитанных при помощи линейного термоупругого анализа. Величина усадочных напряжений, по-видимому, не чувствительна к небольшим изменениям скорости охлаждения композита. Однако нагрев выше температуры отверждения (повторный) приводит к значительному увеличению усадочных напряжений.

В этом параграфе описан метод определения вкладов нескольких работающих машин в вибрационное поле присоединенных конструкций, когда ни один из источников не может работать автономно [58]. В этом случае, как это следует из результатов предыдущего параграфа, необходимы дополнительные сведения относительно частотных характеристик рассматриваемой системы. На практике трудно делать какие-либо достоверные оценки этих величин на отдельных частотах. Так, для двух одинаковых машин, установленных зеркально симметрично на некоторой конструкции, едва ли будут точно выполняться соотношения (4.35) ввиду небольших естественных отклонений от симметрии. Даже малое смещение частоты одного из местных резонансов несущей конструкции может значительно исказить равенство (4.35) в этой частотной области. Поэтому оценки переходных характеристик целесообразно делать в достаточно широких полосах частот, где местные отклонения частотных характеристик мало сказываются на поведении интегральных переходных характеристик. Кроме того, измерения в полосах частот мало чувствительны к небольшим изменениям режима работы машины (изменения нагрузки, случайные изменения частоты вращения вала и т. п.), в то время как они существенно сказываются на точности измерения спектральных характеристик, в частности взаимных спектральных плотностей машинных сигналов. По этим причинам в приводимом ниже методе разделения источников, основанном на оценках переходных характеристик между машинами, мы будем оперировать сигналами, получаемыми из реальных машинных акустических сигналов путем пропускания через фильтры с шириной полосы Асо, а характеризовать эти сигналы будем величинами, относящимися ко всей частотной полосе (среднеквадратичными значениями, коэффициентами корреляции). Вопрос о выборе полосы А<а будет рассмотрен в конце параграфа.

В некипящих системах увеличение концентрации солей, не являющихся акцепторами, приводит к небольшим изменениям разложения воды, и эффект рН, как отмечалось [14], заключается в уменьшении радиолиза с понижением рН. Положение в кипящих реакторах, очевидно, более сложно и, как будет отмечено позже, больше зависит от рН. Аммиак и азот являются специальными случаями и будут рассмотрены отдельно.

Вследствие возникающего при прогибе трения между листами листовая рессора хорошо задерживает колебания надрессорного строения. В то же время она нечувствительна к небольшим изменениям нагрузки. Поэтому

По данным ОРГРЭС, к небольшим изменениям температуры точки росы приводит регулирование температуры перегрева пара положением факела и рециркуляцией. В обоих случаях в соответствии с уравнением (8-19) температура точки росы возрастала вместе с перегревом пара.

Я. Циборовский и Я- Рошак (Л. 951] провели исследование теплообмена трех фракций песка (d = 290, 590 и 1 000 мк), псевдоожижавшихся в медной трубе, имевшей внутренний диаметр DT=49 мм. Исследование проводилось на той же самой, подвергнутой лишь небольшим изменениям аппаратуре, которая была использована авторами для определения коэффициента.. теплообмена: стенки с псевдоожиженным слоем (см. (ниже, стр. 375).. Был применен метод нестационарного теплового режима,, несколько видоизмененный по сравнению с избранным Уомсли и Джохансоном [Л. 585]. Основные упрощающие допущения были сделаны те же, что и в работе [Л. 585]. Только вместо устранения тепловых потерь была обеспечена возможность их учета. Был применен обогрев стенки насыщенным водяным паром. Кроме того, Циборовский и Рошак в отличие от Уомсли и Джохансона проводили опыты без внезапного ввода материала в аппарат, а с предварительной загрузкой его на решетку. Иным спсособом подсчитывался и коэффициент теплообмена.

нималась средняя температура между значениями температуры в верхней и нижней точках трубы. Поскольку уравнения были мало чувствительны к небольшим изменениям принятых величин, во многих случаях температуры можно было вычислять лишь при одном приближении.

О влиянии плотности и вязкости окружающей среды на тонкость распыла можно судить только по отдельным экспериментам. С уменьшением давления и плотности окружающей среды мелкость распыливания может уменьшаться или увеличиваться. Так, по данным де Корсо, при создании противодавления и неизменном давлении подачи размер капель значительно растет. При распы-ливании топлива в среду с давлением ниже атмосферного размеры фракций уменьшаются. В данном случае разрыв пленки вследствие меньшего влияния сил сопротивления среды происходит на большем расстоянии от среза сопла, вследствие чего капли получаются мелкими. Результаты опытных данных М. Попова показали, что значительные уменьшения вязкости окружающей среды привели к небольшим изменениям средних размеров фракций.