Небольшой пластической

Покажем, что использование корректировки по кэ в виде (3.87) для оценки несущей способности соединений, ослабленных мягкими прослойками с переменными механическими свойствами, изменяющимися по закон\- квадратной параболы (3.81), не всегда является правомерным. Так, например, на рис. 3.51 приведена погрешность расчета статической прочности рассматриваемых соединений, подсчитанная исходя из сравнения значений прочности, определенных по соотношениям (3.10) и (3.28) с уметом корректировки по кпр, кэ в виде (3.87) и (3.86). Нетрудно заметить, что в диапазоне изменения 1 < А'^1 < 1,875 (при к == 0,2— 1,0) погрешность оценки прочности соединений через к., не превышает ±5 %. При А'" > 1,87 погрешность такого подхода корректировки решения на случай неравномерного распределения свойств по объему мягкой прослойки существенно возрастает особенно для прослоек небольшой относительной толщины (порядка 0,2—0,3 и менее).

Покажем, что использование корректировки по кэ в виде (3.87) для оценки несущей способности соединений, ослабленных мягкими прослойками с переменными механическими свойствами, изменяющимися по закону квадратной параболы (3.81), не всегда является правомерным. Так, например, на рис. 3.51 приведена погрешность расчета статической прочности рассматриваемых соединений, подсчитанная исходя из сравнения значений прочности, определенных по соотношениям (3.10) и (3.28) с учетом корректировки по кпр, кэ в виде (3.87) и (3.86). Нетрудно заметить, что в диапазоне изменения 1 < К™ < 1,875 (при к = 0,2— 1,0) погрешность оценки прочности соединений через кэ не превышает ±5 %. При К™ > 1,87 погрешность такого подхода корректировки решения на случай неравномерного распределения свойств по объему мягкой прослойки существенно возрастает особенно для прослоек небольшой относительной толщины (порядка 0,2—0,3 и менее).

Молекулы воды легко диффундируют даже через наиболее водостойкие полимеры. В работе [5] показано, что при небольшой относительной влажности среды сорбция и диффузия воды в силиконовом каучуке сопровождаются незначительным взаимодействием между водой и полимером. Однако при высокой относительной влажности воздуха внутри полимера образуются скопле-

Наноструктурные ИПД Ni и Си обладают размером зерен на порядок большим, чем типичные наноматериалы, полученные методом газовой конденсации. В связи с этим обнаруженные изменения тепловых характеристик металлов, подвергнутых ИПД, нельзя объяснить только увеличением амплитуды тепловых колебаний атомов, расположенных в узкой зернограничной области, вследствие их небольшой относительной доли к общему числу атомов. Однако, как было показано выше, наноструктурные материалы, полученные ИПД, обладают неравновесными границами зерен с очень высокой плотностью внесенных зернограничных дислокаций, создающих дальнодействующие поля внутренних упру-

ром примере при с = 0 оболочка допускает чисто изгибные деформации без растяжений срединной поверхности; критическое давление зависит только от изгибной жесткости оболочки и определяется формулой (7.34). При упругом закреплении края оболочки невозможна чисто изгибная деформация. Этим объясняется тот факт, что даже при сравнительно небольшой относительной жесткости с качественно изменяется характер деформирования при потере устойчивости оболочки со свободным краем.

Из газодинамического расчета закрутки лопаток определяются углы ,pi и р2 в ряде поперечных сечений по высоте лопатки (число сечений составляет обычно не менее пяти). При малой (или отрицательной) степени реактивности в корневом сечении турбинной лопатки из расчета может получиться что ,0! < р2, т. е. канал окажется диффузорным. Во избежание этого можно принять небольшой (до 7° приблизительно) положительный угол атаки или спрофилировать лопатку так, чтобы только входная часть канала в корневом сечении была расширяющейся. Ширина в каждом сечении выбирается по соображениям прочности и конструкции проточной части: она может быть и постоянна по высоте/для небольшой относительной высоты—)

вого тона приведены на рис. 10, из которого видно, что поправочный коэффициент может существенно отличаться от единицы. При большой жесткости пакета (йб) и небольшой относительной массе бандажа он может достичь значения 1,3—'1,4. При большой же относительной массе бандажа и сравнительно небольшой жесткости пакета поправочный коэффициент может быть меньше единицы. На рис. 11 представлена зависимость поправочного коэффициента ср2 от отношения жесткости бандажа к жесткости лопатки и отношения масс бандажа и лопатки для колебаний

Возрастание к. п. д. установки при небольшой относительной перегрузке связано с тем, что здесь пар генерируется за счет тепла, не поддающегося утилизации в регенераторе. Таким образом, газопаровая схема в данных условиях увеличивает не только мощность и к. п. д. при переменных режимах, но и максимально допустимый к. п. д. установки.

Приборы в странах с тропическим климатом могут подвергаться, действию одного или нескольких факторов: повышенной температуры при небольшой относительной влажности; высокой солнечной радиации; высокой относительной влажности в сочетании с повышенной температурой; обильных рос, связанных с суточными температурными колебаниями; разрушению микрофлорой, преимущественно в виде плесневых грибов; порче насекомыми, главным образом, термитами и муравьями, грызунами и пресмыкающимися; высокой загрязненностью воздуха пылью, песком и солевыми частицами.

Повышенная температура при небольшой относительной влажности размягчает твердые*изоляционные и связующие материалы. Эмали и лаки высыхают, подвергаются быстрому старению. При старении органических веществ, а особенно лако-- красочных покрытий, образуются уксусная, муравьиная и другие кислоты. Альдегиды этих кислот и прочие продукты распада ускоряют -все виды коррозии. Многие изоляционные материалы (органическое стекло, полиэтилен, полистирол, винипласт), работающие под давлением, деформируются, пропитывающие и заливочные компоненты вытекают. При нагревании некоторые детали и узлы вследствие теплового расширения могут изменять своя электрические характеристики, например, емкость переменных конденсаторов, емкость обмоток, сопротивление катушек.

Для мелких капелек, движущихся с небольшой относительной скоростью, задача сводится к рассмотрению медленного стационарного обтекания шара. При таком обтекании главное значение имеют силы трения и давления, и для коэффициента сопротивления можно пользоваться решением Стокса

Повышение прочности на 10—25 % может быть .постигнуто путем небольшой пластической деформации (2—5 %) стали после закалки на мартенсит. Перед пластической деформацией и после нее проводят низкий отпуск.

В первом переходном интервале (7" — Тс) разрушение происходит после сравнительно небольшой пластической деформации. В поликристаллах, не склонных к межзеренному разрушению, трещины растут путем скачкообразного преодоления собственной зоны пластической релаксации. Особенностью этих трещин Л' •$•' , является наличие бороздок (рис. а " 5.10, б) и явное сходство С уста- Рис- 5-15- Схема скола с периодической ЛОСТНЫМИ трещинами [421]. Релаксацией [417]:

персных частиц вносит в эту схему принципиальные дополнения, заключающиеся в появлении дополнительной переходной температурной области — области пластичного разрушения путем слияния пор после сравнительно небольшой пластической деформации.

Изломы при скучивании, вызванные превышением предела прочности в зависимости от вязкости материала и формы валов могут проходить вдоль, поперек, под углом 45° или комбинированно. Поверхность излома имеет волокнистую структуру. Из-за небольшой пластической деформации материала поверхность излома оказывается не такой гладкой, как при динамическом изломе от сдвига. Хрупкий излом, вызванный превышением предела прочности, обычно происходит под углом 45°. Для этого вида излома характерным является большая поверхность окончательного излома. Если имеет место сильная концентрация внутренних напряжений, вызванная продольным фрезерованием, то хрупкий излом может возникать в продольном направлении.

Изломы при скучивании, вызванные превышением предела прочности в зависимости от вязкости материала и формы валов могут проходить вдоль, поперек, под углом 45° или комбинированно. Поверхность излома имеет волокнистую структуру. Из-за небольшой пластической деформации материала поверхность излома оказывается не такой гладкой, как при динамическом изломе от сдвига. Хрупкий излом, вызванный превышением предела прочности, обычно происходит под углом 45°. Для этого вида излома характерным является большая поверхность окончательного излома. Если имеет место сильная концентрация внутренних напряжений, вызванная продольным фрезерованием, то хрупкий излом может возникать в продольном направлении.

Поэтому сталь микролегируют алюминием или ванадием, связывающим азот, находящийся в твердом растворе и вызывающий деформационное старение в нитридах A1N и VN. Стали 08Ю и 08Фкп нестареющие. Для исключения деформационного старения после отжига холоднокатаный лист нередко подвергают дрессировке, т. е. небольшой пластической деформации (1—2 %).

Появление пластических деформаций не является во всех случаях недопустимым. Опыт свидетельствует, что надежные соединения с натягом получаются и при наличии небольшой пластической зоны вблизи внутренней поверхности ступицы. Давление на поверхности контакта, соответствующее началу пластических деформаций на внутренней поверхности ступицы, равно

Влияние вакансий на свойства при высоких температурах прежде всего связано с той ролью, какую они играют в диффузионных процессах (см. гл. III). Отметим здесь, что вакансии могут облегчать преодоление препятствий при движении дислокаций в плоскости скольжения. При этом уменьшается сопротивление ползучести. Этот эффект проявляется при достаточно большой плотности вакансий. Вакансии играют значительную роль в разрушении металла в процессе ползучести. Разрушение при высокой температуре металлов, пластичных при комнатной температуре, часто происходит при небольшой пластической деформации. При этом в процессе деформации возникают и постепенно развиваются мельчайшие трещинки и полости. Высказывалось предположение, что такие поры образуются вследствие коагуляции вакансий, избыточную концентрацию которых вызывает пластическая деформация (подробнее см. гл. IX).

Рассмотренный метод расчета с введением коэффициента С имеет ту же самую область применения, что и общепринятый метод расчета на статическую прочность. Ограничения для обоих методов возникают лишь тогда, когда пластичность металла становится настолько низкой, что начинает сказываться концентрация напряжений, погонных нагрузок и перемещений по длине швов. В этом случае предельное состояние разрушения наступает после небольшой пластической деформации швов, которая недостаточна для включения в работу всех участков сварного соединения, как того требует метод определения напряженного состояния по кинематической модели, предполагающей, что соединяемые детали являются абсолютно жесткими.

противоречие с опытом: получается, что при нагружении в обратном направлении, реализуемом даже после небольшой пластической деформации, сопротивление деформированию и соответственно предел прочности должны заметно возрасти. Фактически после точки R{ (рис. 1.8) диаграмма следует кривой /° (—гв), а не /х (—2гв).

Повышение прочности на 10—25 % может быть достигнуто путем небольшой пластической деформации (2—5 %) стали после закалки на мартенсит. Перед пластической деформацией и после нее проводят низкий отпуск.