Некоторых алюминиевых

Так, например, при ручной сварке могут применяться электроды со стержнями типа Х25Н13, а при автоматической сварке — электродные проволоки типа Х25Ш8. При этом приходится учитывать, что в некоторых агрессивных средах коррозионная стойкость сварных соединений хромистых сталей с хромопикелевыми швами может оказаться ниже стойкости основного металла. Последующая термообработка таких сварных соединений (высокий отпуск при температурах 650—800° С) далеко не всегда благоприятна для улучшения их эксплуатационных характеристик.

Алюминий и его сплавы применяют для изготовления различных емкостей в химической и пищевой промышленности. Сплавы на основе алюминия широко применяют для самолетов, ракет, судов, в строительстве и т. п. в связи с их сравнительно высокой прочностью при малой плотности, высокой коррозионной стойкостью в некоторых агрессивных средах и высокими механическими свойствами при низких температурах.

Медноцинковые сплавы, в зависимости от химического состава и, прежде всего, от содержания цинка, склонны к коррозионному растрескиванию, как в процессе производства, так и в эксплуатационных условиях, под воздействием некоторых агрессивных сред или при хранении и изменении температуры, влажности и других факторов. Коррозионное растрескивание всегда связано с наличием в этих сплавах растягивающих напряжений, обусловленных внутренними напряжениями или приложенными извне нагрузками.

Коррозионная стойкость хромониксльмолибденомсдистых сталей в некоторых агрессивных средах, в особенности в растворах серной кислоты средних концентраций при повышенной температуре, вплоть до 80° С, довольно высока. Влияние легирующих элементов па коррозионную стойкость этих сталей в серной кислоте сказывается различно, в зависимости от концентрации и температуры среды. Хром повышает коррозионную стойкость в 5—30%-ной серной кислоте при температуре 80° С. Никель и медь повышают коррозионную стойкость в 5—60%-ной серной кислоте и особенно в 40—60%-ной при 80° С и з 5— 50%-пой при температуре до 80° С. Молибден увеличивает стойкость стали в 5—70%-ной кислоте при 80° С и в 5—50%-ной при температуре кипения.

В табл. 25 приведены данные по коррозии алюминиевой, марганцовистой и оловянистой бронз в некоторых агрессивных средах

Несмотря на то, что высокоотрицателы i ыи потенциал магния определяет весьма низкую коррозионную стойкость его во многих растворах электролитов, магний обладает склонностью к пассивации в некоторых агрессивных средах. Способность магния к пассивации все же ниже, чем у алюминия. Магний хорошо пассивируется в растворах хромовой кислоты,

Один из способов снижения наводороживания — нанесение подслоя из другого металла, обладающего более низкой водородопроницае-мостью. Эффективно в качестве подслоя при кадмировании использовать медь или никель. Оба металла снижают степень наводороживания стали, но не исключают его полностью. Кроме того, подслой меди и никеля может вызвать в некоторых агрессивных средах развитие контактной коррозии, ухудшающей коррозионное состояние изделия. Поэтому при выборе металла подслоя необходимо учитывать поведение системы в целом.

Сплав альфенол является относительно дешевым материалом, и широко применяется для магнитной звукозаписи, так как у него велико сопротивление истиранию. Этот сплав имеет также удовлетворительные антикоррозионные свойства в некоторых агрессивных средах. Термическая обработка сплава следующая: отжиг при 1000° С, охлаждение с печью до 600° С и последующее охлаждение на воздухе.

Для предохранения от коррозионного растрескивания изделия и полуфабрикаты из латуней необходимо отжигать при температуре 250—270° С, при этом в основном внутренние напряжения снимаются без заметного снижения _меха-нических свойств, в связи с чем значительно повышается стойкость данных сплавов в отношении коррозионного растрескивания. При таком отжиге, однако, оставшиеся напряжения в некоторых агрессивных средах являются еще достаточно опасными. В частности, латунные трубы, применяемые в сахарной промышленности, достаточно стойки лишь после отжига их при температуре 560° С. Состав и свойства двойных латуней приведены в табл. 4—8.

Термопары из сплавов благородных металлов являются более устойчивыми. Известна термопара серебро—константан, имеющая такую же градуировку, как медь—константан, однако она более устойчива. Термопары из благородных металлов могут употребляться в некоторых агрессивных средах, например в расплавленных солях, без защитного колпачка. Это имеет большие преимущества и повышает точность измерения. Положительными термоэлектродами в этих термопарах могут служить Pt, сплав 90% Pt + Ю% Rh. Отрицательными термоэлектродами служат сплав 60% Аи+ 30% Pd + 10% Pt и сплав 60% Аи + + 40% Pd. Известна термопара (90% Pt + 10% Rh) — (60% Аи+ 30% Pd + + 10% Pt) под маркой ТБ, ее градуировка приведена в табл. 29. Эта термопара

2) капроновое волокно, в случае если газ влажный или с примесью некоторых агрессивных компонентов;

Наряду с простыми алюминиевыми бронзами применяют сложные алюминиевые бронзы. Состав и свойства некоторых алюминиевых бронз приведены в табл. 140

Межкристаллитная коррозия нержавеющей стали типа Х18Н9 после отжига при 600—700° С, а также коррозия некоторых алюминиевых и магниевых сплавов

Установлено также влияние S02 на скорость коррозии некоторых алюминиевых сплавов во влажном воздухе. Как это видно из кривых, приведенных на рис. 136, алюминиевый сплав Д16 в отсутствие в воздухе примесей SO2 достаточно устойчив в условиях атмосферной коррозии. Загрязненность индустриальной атмосферы другими агрессивными газами сказывается также

на литейные (АЛ), обладающие хорошими литейными свойствами, и деформируемые (АД), хорошо обрабатывающиеся давлением. Литейные алюминиевые сплавы (силумины) — алюминия с кремнием (до 209(1) и другими улучшающими добавками — применяют для изготовления корпусных деталей и деталей сложной конфигурации, не несущих значительных нагрузок: кронштейнов, втулок, фланцев, а также для деталей быстроходных механизмов благодаря малым динамическим нагрузкам. Основные марки: АЛ1, АЛ2, АЛ9, АЛ14. Деформируемые сплавы применяются для изготовления, например, осей, втулок, шестерен, зубчатых секторов, крышек и т. д. Основными марками деформируемых сплавов являются АД1 (алюминиевый); АМЦ (алюминиево-марганцовистый), АМГ4 и АМГ6 (алюминиево-маг-ниевые), Д1, Д16 (алюминиево-медные). Свойства некоторых алюминиевых сплавов приведены в табл. 16.3.

реоХЛаждение [6], о котором обычно судят по наличию на кривых охлаждения резкого понижения температуры сплава ниже точки плавления и последующего его возрастания. В отдельных опытах величина такого переохлаждения у некоторых алюминиевых сплавов достигала И — 13° С при давлении 200 МН/м2.

Совместное влияние вибрации и давления исследовано на слитках (D = 55-М00 мм, H/D = 75—90 мм) и стаканах (.0=55 мм, Я=75-т-90 мм, Хот = 15-т-35 мм) из оловянных бронз Бр. ОЦС5-5-5 и Бр. ОЦ10-2, а также из некоторых алюминиевых сплавов [91]. Вибрация расплаву, залитому в матрицу прессформы, передавалась через выталкиватель. Частота колебаний составила 120 Гц, амплитуда 0,8—1 мм,

12. Лужников Л. П., Новикова В. М., Исследование кратковременной жаропрочности некоторых алюминиевых сплавов. Оборонгиз, № ПО, 1949 г.

Скорость собственной коррозии алюминиевых протекторных сплавов и ее зависимость от токовой нагрузки и от среды колеблется в соответствии с типом легирования и химическим составом в широких пределах и всегда более высока, чем у цинковых протекторов. Кроме того, материал протектора в области литейной корки может вести себя совершенно иначе, чем в сердцевине. В особенности это относится к протекторам, содержащим олово, если температурный режим при их изготовлении не был оптимальным. У некоторых алюминиевых сплавов потенциал с течением службы становится более отрицательным, причем установившиеся значения достигаются только спустя несколько часов или даже суток. Напротив, у протекторных сплавов, содержащих

54. Наумов Н. М., Микляев П. Г. Контроль качества полуфабрикатов некоторых алюминиевых сплавов методом вихревых токов после термической обработки.— «Технология легких сплавов. Научно-технический бюллетень», 1968, № 2 (изд. ВИЛС).

Из алюминиевомагниевых сплавов за 2 года испытаний наиболее кор-розионностойкими оказались сплавы системы А1—Mg—Zn и Al—Mg так как изменение массы этих сплавов по сравнению с остальными алюминиево-магниевыми сплавами с самого начала опыта было наименьшей. У сплавов системы А1—Mg—Си потеря в весе была примерно в полтора раза больше как в открытой атмосфере, так и в павильоне жалюзийном. Магниевый сплав МА2-1 корродировал в 6 раз сильнее в открытой атмосфере, чем в павильоне. Сплавы систем А1—Mg—Си; А1—Mg—Zn; Al—Mg—Si корродировали в павильоне с жалюзи примерно в 2 раза больше, чем на воздухе. Такое своеобразное поведение алюминиевых сплавов в павильоне и в открытой субтропической атмосфере зависит от свойств образующихся продуктов коррозии. В павильонах жалюзийных создается своеобразный микроклимат, в результате чего амплитуда колебаний метеорологических элементов ниже, чем в атмосфере. Вследствие этого конденсация влаги и ее абсорция продуктами коррозии уменьшаются, что уменьшает скорость коррозии металлов и сплавов. Однако для некоторых алюминиевых сплавов более существенным фактором оказывается длительность пребывания пленки электролита на поверхности металлов, которая в павильоне больше, чем в открытой атмосфере, где солнечная радиация, ветры высушивают поверхность металла быстрее. Как видно, множество факторов, влияющих на атмосферную коррозию, не позволяет по одному какому-нибудь параметру предсказывать коррозионное поведение металлов и изделий в субтропиках.

Пятый тип зависимости Аен = / (N) проявляется в чугунах, некоторых алюминиевых сплавах и аустенитных сталях при низких напряжениях. Практическое постоянство величины Аен в этих материалах обусловлено достаточно крупными включениями второй фазы, что способствует развитию неупругих явлений в местах концентрации напряжений, связанной с включениями.