Некоторых минеральных

Влияние некоторых металлургических факторов на механические свойства упрочненной стали

Таблица 3.1. Коэффициенты полезного использования энергоресурсов в некоторых металлургических технологиях [20—22]

При современном уровне использований топлива на энергетические и технологические цели доля горючих ВЭР в топливопотреблении отрасли составляет в среднем около 16%. Не менее значительна роль тепловых ВЭР в тепловом балансе металлургических заводов. Использование тепловой энергия, выработанной в утилизационных установках, в настоящее время составляет примерно 28% общей выработки тепла и 32% собственного теплопотребления в целом по отрасли, а по предприятиям, на которых образуются и используются ВЭР, в среднем 42,5%. На некоторых металлургических заводах потребность в тепловой энергии покрывается за счет ВЭР на 70—80 и даже на 100%. Например, на Макеевском металлургическом заводе использование тепловых ВЗР в 1975 г. составило около 5,7 млн. ГДж (240 тыс. т условного топлива), или более 90% общей потребности завода, на Азербайджанском трубопрокатном заводе потребность в тепле покрывается за счет ВЭР на 100%.

В сварных швах стали 22К заметного отражения ультразвука от линии сплавления не наблюдается. В швах стали СтЗ имеет место некоторое ослабление ультразвука в зоне перехода от мелкого зерна к крупному, а в некоторых случаях в результате отражения ультразвуковых колебаний от структурных неоднородно-стей металла шва наблюдаются сигналы малой интенсивности (в дальнейшем будем называть их ложными). Ложные сигналы фиксируются при повышенной чувствительности прибора. Примером этого являются результаты, полученные на некоторых металлургических заводах и заводах тяжелого машиностроения, где контролировали электрошлаковые швы стали СтЗ толщиной 100—150 мм. При использовании частоты ультразвука, равной 2,5 МГц, ложные сигналы отсутствовали, и лишь в одном случае при работе на частоте 1,8 МГц наблюдались ложные сигналы. Однако при введении отсечки шумов ложные сигналы исчезли. При этом чувствительность прибора оказалась достаточной для выявления всех недопустимых дефектов.

зок происходит быстрое выделение мыла. Высоких давлений вообще следует по возможности избегать, так как они вызывают утечки в соединениях трубопровода, дополнительную нагрузку для насоса и расстройства реей системы в целом. Так как для обеспечения надежной подачи смазки в местах отводов от магистральных труб к наиболее удаленным от насоса смазочным питателям может потребоваться давление около 40 кГ/см2, то потери в магистральном трубопроводе для обеспечения нормальной работы системы не должны превышать 40—60 кГ/см2. На основании опыта эксплуатации централизованных систем на металлургических заводах установлено, что стандартная густая смазка ИП1-Л обеспечивает нормальную прокачиваемость по длинным трубопроводам при температуре окружающего воздуха не ниже — 1° С. При более низкой температуре должна применяться смазка ИП1-3 (зимняя), имеющая более высокую пенетрацию. На некоторых металлургических заводах из-за отсутствия стандартной смазки ИП1-3 в зимнее время прибегают к разбавлению смазки ИШ-Л минеральным маслом высокой вязкости (типа масла П-28). Для смазки доменного оборудования иногда зимой применяется смазка № 21 зимняя ВЗ для снаряжения (ГОСТ 3258-46) с пенетрацией 240—350, которая, однако, не может быть рекомендована для широкого применения и работает хуже смазки ИП1-3. Для металлургического оборудования, работающего при высоких нагрузках и низких температурах, должна быть создана специальная смазка с повышенной пенетрацией и высокой грузоподъемностью.

За 1966—1970 гг. при некоторых металлургических заводах предполагается создать цехи для отливки чугунных труб, изложниц, а также цехи стального литья.

Улучшением схемы непрерывной продувки с более полным использованием тепла и продувочной воды является установка низконапорного расширителя с гидрозатворами. Схема, примененная на некоторых металлургических предприятиях, оказалась простой в эксплуатации, обеспечивающей автоматичность и надежность работы при минимальном количестве запорной арматуры [Л. 27].

На складах некоторых металлургических заводов; механизация закрытия люков полувагонов на отлравоч-Hbix путях производится посредством пневматических домкратов, подключаемых с помощью гибких шлангов-к тормозной магистрали полувагонов. Цилиндр домкрата выполнен* из стальной трубы диаметром 143 мм.. Домкрат весит 16,5 кг и переносится одним рабочим. Расход воздуха на закрытие всех люков полувагона составляет около 2 м3.. Применение пневматического домкрата сокращает в 4 раза затрату рабочей силы на закрытие люков.

Газотурбинные установки в металлургической промышленности, в основном, применяются для сжатия воздуха доменного дутья с одновременной выработкой электроэнергии. Кроме этого, газовая турбина может быть применена для выработки электроэнергии на базе использования вторичных энергетических ресурсов — избыточного давления доменного газа, получаемого от печей, а также использования тепла отходящих газов некоторых металлургических печей.

Степень защиты ингибиторами И-1-В, И-2-В не снижается по мере выработки травильных ванн и остается достаточно высокой при травлении в маточном растворе. В 1970—1975 г. эти ингибиторы были внедрены на некоторых металлургических заводах страны для травления листового проката, проволоки, метизов. Внедрение этих ингибиторов дает экономию серной кислоты 2,5—3,0 кг и металла 1,2—1,5 кг на тонну протравленного проката.

Внедрен па некоторых металлургических предприятиях в процессах травления, в нефтедобыче для кислотных промывок скважии.

Коэффициенты линейного термического расширения некоторых минеральных наполнителей и полимеров, обычно применяемых в композитах, приведены в табл. 11, из которой следует, что избежать появления больших усадочных напряжений между отверж-денными органическими полимерами и минеральными наполнителями невозможно, даже если нагревать композиты только до умеренных температур.

Группой было учтено, что оценки некоторых минеральных ресурсов (нефть, природный газ и уран) обычно рассматриваются лишь для эффективной (пригодной к добыче) их части. Поэтому был предложен параллельный ряд определений и категорий именно для этой извлекаемой части ресурсов, обозначаемых как г-1, г-2 и r-З с буквами «?», «5» и «М», используемыми при наличии соответствующих возможностей и необходимости.

В табл. 151 приведена характеристика некоторых минеральных масел, практически применяемых для закалки стальных деталей.

Эффективность коагуляции обычно оценивается по степени снижения окисляемости обработанной воды, что, ^однако, следует признать недостаточным. Как известно, при коагуляции удаляются только коллоидные органические вещества, значительная же часть растворенных: остается в воде. Поэтому степень снижения окисляемости будет зависеть от соотношения коллоидной и растворенной форм органических веществ. Следует также иметь в виду, что перманганат окисляет органические вещества далеко не полностью, а с другой стороны, расходуется на окисление и некоторых минеральных веществ как, например, нитритов (NO~) или даже ионов хлора (при соответствующих условиях).

Для предотвращения биологических обрастаний необходимо создавать в охлаждающей воде избыток свободного (активного) хлора порядка 0,2— 0,3 (до 0,5) мг/л. Часть хлора расходуется бесполезно на разрушение и окисление безвредных органических и некоторых минеральных веществ восстановительного характера. Этот расход хлора определяется так называемой хлоропоглощаемостью воды и зависит от состава содержащихся в ней примесей, дозировки хлора, температуры воды и продолжительности контакта ее с хлорсодержащим реагентом.

Третий метод борьбы с отложениями на лопатках газовых турбин заключается во введении в мазуты некоторых минеральных присадок. В качестве присадок, как указано в работе [210], применялись А1203, MgO CaO, кремний, фосфор и ряд других. Фирмой «Сульцер» были проведены длительные испытания газотурбинной установки мощностью 20 Мет, с присадкой алюмосиликатной суспензии, причем после непрерывной работы в течение 220 ч мощность и экономические показатели турбины не ухудшились. Небольшие отложения на обратной стороне лопаток не увеличивались, хотя температура рабочего тела повышалась с 650 до 680° С, а давление с 18 ата было поднято до 25 ата.

Гумц [Л. 146, 147] на основании теоретических и экспериментальных исследований, проведенных им самим и многими другими исследователями, считает так же, как Кнорре, Кросслей и другие, что главной причиной загрязнения поверхностей нагрева является возгонка при высокой температуре некоторых минеральных составляющих угля. Кроме возгонки и конденсации, Гумц рассматривает процессы химических каталитических реакций и оседания летучей золы на шероховатостях поверхностей нагрева и, в частности, отмечает, что существует

Следовательно, в процессе горения твердо го топлива интенсивность образования заряженных частиц выше, чем в процессе горения газообразного топлива. В этих условиях заряженные частицы могут возникать в результате термического разложения твердого топлива, окисления продуктов термического разложения топлива, испарения и ионизации некоторых минеральных компонентов и термоэмиссии с поверхности твердых частиц.

Гидратная (или кристаллизационная) вода, входящая в состав кристаллов некоторых минеральных примесей, являющихся балластом топлива (гипс, каолинит и др.).

ложения некоторых минеральных солей (гипса, серного колче-

Вместе с тем, в присутствии сильных окислителей золото способно растворяться в некоторых минеральных кислотах. Так оно растворяется в концентрированной серной кислоте в присутствии йодной кислоты Н5Юб, азотной кислоты, диоксида марганца, а также в горячей безводной селеновой кислоте H^SeO^ являющейся весьма сильным окислителем.