Некоторых промежуточных

Состав некоторых промышленных немагнитных сталей приведен в табл. 111.

Наиболее прочными сплавами на основе цинка являются тройные сплавы Zn—А1—Си. Структура этих сплавов весьма разнообразна (зависит главным образом от соотношения и количества алюминия и меди) и состоит из первичных выделений р (чистый цинк), а (раствор на базе алюминия, богатый цинком) или е (химические соединения CuZn3), двойной эвтектики Р+a, е+ +сх или р + 8 и тройной эвтектики а+Р + е. Например, литой сплав с 5% А1 и 10% Си имеет структуру: первичные кристаллы е, двойная эвтектика е+р и тройная Е + P+a. Состав некоторых промышленных цинковых сплавов приведен в табл. 150.

Литейные сплавы. Состав некоторых промышленных литейных сплавов приведен в табл. 24.

Стекло при нагревании плавится в температурном интервале размягчения, зависящем от состава стекла (рис. 23.2). Свойства некоторых промышленных стекол приведены в табл. 23.1.

В табл. 22.1 представлены составы некоторых промышленных сплавов на основе никеля, содержащих медь, молибден или хром. Сплавы Ni—Си легко поддаются прокату и механической обработке; для сплавов Ni—Сг эти операции более затруднены. Сплавы Ni—Мо—Fe и Ni—Мо—Сг плохо поддаются обработке.

Составы некоторых промышленных сплавов кобальта приведены в табл. 23.1. Они обычно содержат хром, а также молибден или вольфрам, что обеспечивает им стойкость как в восстановительных, так и окислительных средах.

Однако для некоторых промышленных узлов, особенно в авиации, ракетной технике и т. п., важно знать то предельное число (об/мин) "кратк. при котором может быть гарантирован ресурс при кратковременной работе. Значения пкратк в каталогах не указывают, а устанавливают экспериментально. Для малогабаритных подшипников (d = = З-г-5 мм) «кратк шах ^ 350 000 об/мин. Наиболее быстроходными являются радиально-упорные шарикоподшипники. Однако при высоких скоростях в них, так же как в упорных шарикоподшипниках, хотя и в меньшей степени, наблюдается гироскопическое верчение шариков, вызывающее иагрев и износ колец и шариков. Для его погашения необходимо приложение к подшипнику определенной осевой нагрузки. Наряду с этим угол контакта шариков с наружным кольцом подшипника уменьшается, а угол контакта с внутренним кольцом возрастает (рис. 6, а).

На некоторых промышленных предприятиях суточный график потребления теплоты очень неравномерен (рис. 12.6, г)

2,35 (24) 4; 6,5; 10; 15; 20; Насыщенный или перегретый, 370 и 425 •100 Удовлетворение технологических нужд некоторых промышленных предприятий

температуры начала рекристаллизации, как это было установлено одним из авторов [54, 56]. Опыты проводились на техническом железе и некоторых промышленных сплавах. Образцы предварительно однократно или многократно деформировали (при испытаниях на ползучесть или на активное растяжение) на небольшую степень деформации (0,2—3,0%) при повышенной температуре, а затем выдерживали при этой же температуре. При деформировании в условиях ползучести после каждой нагрузки следовала выдержка при температуре деформирования в течение 24 час.

Однако для некоторых промышленных узлов, особенно в авиации, ракетной технике и т. п., важно знать то предельное число (об/мин) «кратк. при котором может быть гарантирован ресурс при кратковременной работе. Значения икратк в каталогах не указывают, а устанавливают экспериментально. Для малогабаритных подшипников (d = = 3-^5 мм) якратк max s? 350 000 об/мин. Наиболее быстроходными являются радиально-упорные шарикоподшипники. Однако при высоких скоростях в них, так же как в упорных шарикоподшипниках, хотя и в меньшей степени, наблюдается гироскопическое верчение шариков, вызывающее нагрев и износ колец и шариков. Для его погашения необходимо приложение к подшипнику определенной осевой нагрузки. Наряду с этим угол контакта шариков с наружным кольцом подшипника уменьшается, а угол контакта с внутренним кольцом возрастает (рис. 6, а).

1) на основе некоторых промежуточных продуктов нефтехимии и отходов катализаторных производств, а именно соединений (1)-(1У), молекулы которых имеют значительное число атомов, высокие дипольный момент, энергии ВЗМО и НСМО, могут быть получены высокоэффективные ингибиторы корро-

1 м/с) этот подъем обусловливает уменьшение концентраций примеси у земли от высоких источников. Уменьшение концентраций происходит и при больших скоростях ветра за счет быстрого переноса газов. Наибольшее загрязнение возникает при некоторых промежуточных скоростях ветра, которые называются опасными. Существуют расчетные формулы для определения этих скоростей [116]. Выброс от низких источников по сравнению с высокими при слабых ветрах создает поле повышенных почти в 2 раза концентраций за счет скопления примесей в приземном слое [117].

с углом выстоя от 60° до 120°. Тогда находят размеры механизма для углов поворота <рд = 120° и <р^ = 60° ведущего кривошипа, соответствующих выстою, а также и для некоторых промежуточных положений. В рассматриваемом случае шарнирная точка К изменяет свое положение на шатунной прямой; при этом изменяется также и длина соединительного звена В/С. Углу выстоя фн = 120° соответствует на шатунной прямой шарнирная точка Ki, углу ф^= 60° —точка К(\ длина прореза на шатунной прямой должна быть равна К\К[ (рис. 240).

Поэтому в матрице не выполнялось условие ортогональности, а для опенки функций отклика и анализа полученных результатов был применен регрессионный анализ [в] . Так как опыты проводилис не на установленных пленом эксперимента уровнях, то и результата опытов были получены для некоторых промежуточных значений.

Ошибки механизма характеризуют отклонения движения ведомых и некоторых промежуточных звеньев от идеально точного движения.

Ошибки механизма характеризуют отклонения движения ведомых и некоторых промежуточных звеньев от идеально точного движения

При некоторых промежуточных режимах можно одновременно увеличить производительность и улучшить чистоту поверхности. 500

после (/ — 1)-го. Кроме того, его можно снять и в некоторых промежуточных тактах: между (i — 1)-м и /-м, если в них отсутствует одновременно и сигнал f~ [см. рис. 1, д, такты (z + 2) и

Совместное решение уравнений (18-1) и (18-2) после некоторых промежуточных преобразований приводит к следующим выражениям для QP.M и Ткл, относящимся к такой форме рабочей камеры печи, которая изображена на рис. 18-2 и характеризуется условием фм, м=0:

При неподвижном чувствительном элементе восстанавливающая сила Е удерживает муфту в крайнем положении, соответствующем наименьшей деформации пружины (или в положение полной подачи топлива). В процессе работы регулятора появляются силы, которые перемещают муфту из этого крайнего положения и в зависимости от величины регулируемого параметра (числа оборотов или нагрузки) удерживают ее в некоторых промежуточных равновесных положениях.

ловлено сравнительно невысоким отношением силы сопротивления к массе частицы, и, следовательно, потери энергии невелики. Очень мелкие частицы с большим отношением силы сопротивления к массе увлекаются колебательным движением газа и, следовательно, также обладают малым демпфирующим эффектом. Большие значения коэффициента демпфирования колебаний соответствуют частицам некоторых промежуточных размеров (рис. 66). Обсуждаемый демпфирующий эффект может оказаться весьма заметным в условиях, когда массовая доля конденсированного вещества в продуктах сгорания велика (она может достигать 45% при использовании сильно алюми-низированных ТРТ). На рис. 66 приведены теоретические кривые демпфирования для массовой доли 0,29. Коэффициент демпфирования е представлен в зависимости от размера частиц для нескольких значений частоты колебаний. Значения коэффициента демпфирования в диапазоне размеров частиц 4— 8 мкм (рис. 66) достаточны для обеспечения устойчивой работы двигателя. Однако очевидно, что устойчивость рабочего процесса зависит от присутствия в потоке частиц подходящих размеров, обеспечивающих наиболее эффективное подавление колебаний с частотными характеристиками, присущими данному конкретному двигателю.