Некоторая неравномерность

Начавшееся хрупкое разрушение является самопроизвольным процессом; накопленная в системе энергия поддерживает процесс лавинообразного хрупкого разрушения, затрата энергии на образование новых поверхностей меньше, чем освобождающаяся при этом упругая энергия. Гриффитсом было установлено, что существует некоторая критическая длина трещины, назовем ее первой критической и обозначим через la[, рост которой происходит самопроизвольно и сопровождается уменьшением энергии в системе. Как было сказано выше, для того чтобы трещина 'двигалась, кроме энергетических условий (уменьшение энергии в системе), требуется и достижение определенного напряжения в устье трещины, что достигается при втором критическом ее размере—1С. Ввиду того что в металлах трещина не предельно остра, определяет хрупкую прочность вторая критическая длина дефекта, поскольку 'с^/э, для. стекла имеет место обратная картина /0<^> или разница между /о и /э не так велика. Это количественная, но не принципиальная разница хрупкого разрушения стекла и металла.

дислокаций. При этом единственным источником упрочнения являются дислокационные диполи (образуемые при слиянии двух параллельных дислокаций противоположного знака), вызывающие направленные искажения, блокирующие перемещение дислокаций. Стадия легкого скольжения заканчивается образованием достаточно большого количества диполей и связанных с ними трехмерными клубками дислокаций, способствующих к возникновению скольжения по системам, пересекающим первичную. Другими словами, существует некоторая критическая плотность дислокаций, по достижению которой скольжение происходит по вторичным системам скольжения, что приводит к резкому росту упрочнения за счет взаимодействия пересекающихся дислокаций. При этом плотность дислокаций с увеличением деформации возрастает быстрее, чем линейная функция. Длина свободного пробега дислокаций непрерывно уменьшается, что подтверждается данными об уменьшении длины линий скольжения. На этой стадии упрочнения эффекты динамического возврата незначительны, поэтому деформационное упрочнение, как и на стадии легкого скольжения, соответствует линейному закону, то есть —- = const = E'. Величина Е" не зависит от dEj

ным источником упрочнения являются дислокационные диполи (образуемые при слиянии двух параллельных дислокаций противоположного знака), блокирующие перемещение дислокации. Стадия легкого скольжения заканчивается образованием достаточно большого количества диполей и связанных с ними трехмерными клубками дислокаций, способствующих возникновению скольжения по системам, пересекающим первичную. Другими словами, существует некоторая критическая плотность дислокаций, по достижению которой скольжение происходит по вторичным системам, что приводит к резкому росту упрочнения за счет взаимодействия пересекающихся дислокаций. При этом плотность дислокаций с увеличением деформации возрастает быстрее, чем линейная функция. Длина свободного пробега дислокаций непрерывно уменьшается, что подтверждается данными об уменьшении длины линий скольжения. На этой стадии упрочнения эффекты динамического возврата незначительны, поэтому деформационное упрочнение, как и на стадии легкого скольжения, соответствует линейному закону, то есть dc/de = Е' = const. Величина Е' не зависит от условий растяжения, скорости и температуры испытаний и равна примерно 1О2 G. Таким образом, модуль упрочнения на стадии быстрого упрочнения примерно на два порядка больше, чем на стадии легкого скольжения. Высокая скорость упрочнения объясняется образованием большого количества коротких линий скольжения, дислокации которых создают скопление перед барьерами внутри кристалла. Такими барьерами могут быть барьеры Ломера-Коттерелла, обусловленные поперечным скольжением (когда дислокации покидают одну плотно упакованную плоскость, переходя в другую, пересекающуюся с первой). Критическое напряжение, при котором начинается стадия III, сильно зависит от температуры, поскольку поперечное скольжение требует термической активации. На стадии динамического возврата происходит массовое двои-

Задача повышения величины поля в зазоре находится обычно в противоречии с задачей улучшения его однородности. Трудности создания высокооднородных магнитных полей с индукцией выше 10—15 кгс прогрессивно возрастают по мере увеличения поля. Хюбер и Примас [49] высказали предположение, что для каждого материала существует некоторая критическая индукция В0, выше которой наблюдается внезапное резкое изменение конфигурации поля, причем при дальнейшем увеличении индукции неоднородность быстро возрастает. Если радиальное изменение z-компоненты поля представить в виде B(R) =B0(l—b2R2 + ...), то сказанное можно выразить следующим образом:

оказывать на него никакого воздействия. Существует некоторая критическая скорость, зависящая от свойств стали и состава среды, ниже которой катодная поляризация замедляет рост трещины, выше — заметно ускоряет. При очень больших скоростях трещины катодная поляризация не влияет на скорость ее углубления в металл вообще [34,36,39].

Никель при тех концентрациях, которые типичны для рассматриваемых сталей, имеет тенденцию несколько ухудшать стойкость против КР. Однако большие добавки никеля (>8%) в некоторых средах дают положительный эффект [33]. Таким образом, имеющиеся данные позволяют предположить, что существует некоторая критическая концентрация никеля, ниже которой стойкость стали с ростом его содержания ухудшается, а выше — улучшается. Эта критическая концентрация зависит от конкретной среды и, возможно, от уровня прочности материала. Например, по имеющимся данным, при неизменной высокой прочности KiKV уменьшается при концентрациях никеля <4% [21], но эффект мал. При низкой прочности добавки 1,2 и 3,5% Ni ухудшают стойкость при испытаниях в водороде (см. рис. 5), хотя отличие от нелегированной стали невелико [32]. В случае нитратных сред1 имеется критиче-

дима некоторая критическая энергия Ек, то есть энергия, которая требуется для деформации капли до такой степени, когда она уже не может восстановить свою исходную форму и разделяется на две капли меньших размеров (даже если на этой стадии действие ^_ деформирующей силы уже *~ прекращено). Очевидно, что ситуация, изображен-:. 12, аналогична

Поскольку интересно знать зависимость демпфирования от действительной средней скорости, то суммирование производится в отдельных интересующих исследователя частотных диапазонах. При этом следует иметь в виду, что при увеличении частоты ширина полосы резонансных форм колебаний становится равной интервалу частот или большей, чем интервал частот, расположенных между последовательными формами колебаний. Следовательно, в спектре реакции системы с определенными граничными условиями существует некоторая критическая частота, ниже которой отдельные реакции форм будут отчетливо различаться и выше которой реакции форм сливаются в плавную кривую. Эта частота определяется как еп = А(о„, где еп — интервал частот, расположенный между последовательными формами; Асо„ — ширина полосы п формы колебания на уровне половинной мощности. Так как ширина полосы формы для достаточно малого демпфирования (ц2 <^ 1) равна т[<оп} то критическая частота опреде-

Существует некоторая критическая относительная влажность воздуха, выше которой при прочих равных условиях наступает резкое возрастание коррозии металла. Критическая относительная влажность, по некоторым данным, для стали находится в пределах 65—70%.

Проведенные исследования позволили установить, что имеется некоторая критическая степень деформации, необходимая для повышения механических свойств стали. Например, сталь, содержащая около 0,5% С, была подвергнута деформации на 50 и 90%. После проводимого во всех случаях отпуска при температуре 100° С и отсутствии деформации 0В = 250 кгс/мм2, <тт = 154 кгс/мм2 и 6 = 5% деформация на 90% привела к возрастанию сгв до 310 кгс/мм2, ат до 210 кгс/мм2, б до 9%. При повышении температуры отпуска вязкость деформированной стали уменьшается, а недеформированной возрастает.

Заменяя два уравнения одним нелинейным, автор ищет периодическое решение с частотой со путем разложения нелинейной части уравнения в ряд Фурье. Анализ решения показывает, что существует некоторая критическая скорость электропоезда, при которой возможен отрыв пантографа от провода. Это можно устранить уменьшение^ глубины модуляции жесткости или увеличением сил сопротивления. Интересно, что увеличе-' ние силы Р0 практически бесполезно.

Соединения склеиванием не лишены и недостатков: низкая прочность на односторонний отрыв или отдир (ств ?» Э-г-65 даН/см2); относительно невысокая долговечность; необходимость нагрева, прижатия и выдержки (до 24 ч и более) деталей при склеивании; зависимость прочности от сочетания склеиваемых материалов, температуры склеивания и условий эксплуатации соединений; необходимость соблюдения специальных мер по технике безопасности; некоторая неравномерность распределения напряжений, так как наибольшие напряжения сдвига возникают в углах и по краям поверхностей склейки, где в первую очередь и появляются трещины.

Предельное состояние. При нагреве пластины линейным источником теплоты распределение температуры по ее толщине согласно уравнению (6.26) равномерно. Следует, однако, иметь в виду, что в действительности из-за наличия теплоотдачи с поверхности пластины всегда наблюдается некоторая неравномерность распределения температуры по ее толщине. Эта неравномерность будет тем значительнее, чем больше величина 46а/о2. Кроме того, при расчете температуры с учетом теплоотдачи коэффициент теплоотдачи а принимался не зависящим от темпера-

Предельное состояние. При нагреве стержня плоским источником теплоты распределение температуры по поперечному сечению стержня согласно уравнению (6.30) равномерно. В действительности из-за теплоотдачи с поверхности стержня всегда будет наблюдаться некоторая неравномерность распределения температуры по его поперечному сечению.

Недостатки цепных передач: вытягивание цепи вследствие износа в шарнирах; необходимость тщательного монтажа и постоянного ухода (регулирование, смазка); некоторая неравномерность хода передачи; непригодность при необходимости периодического реверсирования без пауз.

Недостатки цепных передач: вытягивание цепи вследствие износа шарниров; необходимость тщательного монтажа и постоянного ухода (регулирование, смазка); некоторая неравномерность хода передачи; непригодность при необходимости периодического реверсирования без пауз.

Добиться абсолютного постоянства скорости невозможно — некоторая неравномерность движения всегда имеет место. Поэтому назначение регуляторов заключается в поддержании равномерности дзижения звеньев механизмов в заданных пределах.

Цепные передачи относятся к числу механизмов, у которых мгновенное значение передаточного отношения несколько колеблется, так как радиус окружности, на которой окружная скорость равна скорости цепи v, меняется от г до г cos 180°/2, как это видно из рис. 11.15. В результате возникает некоторая неравномерность вращения звездочки и появляется дополнительная динамическая нагрузка. Это ограничивает значение допускаемой максимальной скорости цепных передач.

Число циклов в СПГГ обычно составляет 10—15 с"1. На практике возможна некоторая неравномерность движения поршневых групп (из-за работы клапанов, смазки), которые поэтому соединяют между собой механизмом синхронизации.

Б. Индукторы, предназначенные для многократного разъема и соединения в течение рабочей смены с ручным подключением отъемной части (рис. 8-8). Барашки, ввинченные в откидные струбцины, зажимаются вручную. Плоскости контакта отнесены от внутренней поверхности индуктирующего провода и находятся на оси барашков. При таком расположении контактных плоскостей они надежно прижимаются друг к другу. Кроме того, ток в индукторе, протекающий по его внутренней поверхности, прежде чем перейти с одной части индуктора на другую, удаляется от этой поверхности, а затем, пройдя через контакт, снова возвращается к ней. Поэтому, если вследствие деформации контактных плоскостей или подгорания их будет некоторая неравномерность контакта по ши* рине индуктора, то ток на пути от контакта к внутренней поверх-

последний должен быть снова (при другом уже положении муфты) приведен в свое среднее положение. Это достигается жестким соединением поршня сервомотора с регуляторным рычагом АВ. Здесь по окончании процесса регулирования поршень золотника St, а также и точка В вернутся в прежнее положение, но точка А не вернется, и, например, после уменьшения нагрузки, она и муфта займут высшее положение, почему заслонка опустится и прикроет газопровод. Так что при этой схеме тоже остается некоторая неравномерность, так как угловая скорость изменится, правда, на незначительную величину, но все-таки не будет равна той, которая была до процесса регулирования.

Основными недостатками поверхностных пароохладителей с охлаждением пара питательной водой и включенных «в рассечку» перегревателя являются: связанность регулирования температуры пара с регулированием питания из-за присоединения пароохладителя к питательной линии котла; некоторая неравномерность снижения температуры пара по ширине пароперегревателя; несколько пониженная экономичность котла из-за повышения температуры уходящих газов вследствие введения воды из пароохладителя в питательную линию до водяного экономайзера и увеличения давления на питательном насосе. Переменная температура пара в пароохладителе приводит к образованию неплотностей в соединениях труб, в результате чего происходит загрязнение пара солями питательной воды.