Некоторой эквивалентной

Выясним, что представляет собой реакция такой-связи. Для этого освободим балку от связи. Со стороны стены на защемленную часть балки действует некоторая совокупность сил, которую будем считать произвольной плоской системой сил (рис. 1.53, а). Приняв за центр приведения точку А, получим силу /?л и пару сил с моментом МА (рис. 1.53,6). Эта совокупность силы и пары и представляет собой реакцию заделки. Поскольку RA неизвестна по величине и по направлению, нахождение ее сводится к определению двух составляющих ХА и Уд этой силы. Итак, чтобы определить реакцию жесткой заделки (жесткого защемления) нужно найти три неизвестные алгебраические величины: две проекции силы R\ (XA и YA) и момент МА (рис. 1,53, б).

Любой процесс эволюции характеризует некоторая совокупность одновременно протекающих процессов (механизмы) на разных масштабных уровнях. Эволюция происходит при усилении одних и ослаблении других механизмов, но только один из действующих процессов доминирует. Именно он наиболее эффективно поддерживает устойчивость металла к воздействию в рассматриваемые интервалы времени.

При использовании прибора возникает проблема интерпретации полученных данных. При большом разнообразии деградационных процессов, протекающих в конструкционных материалах нефтеперерабатывающего и нефтехимического оборудования, решить эту задачу без привлечения средств автоматизации расшифровки получаемой информации (диагностических образов) весьма сложно и экономически невыгодно. Под диагностическим образом здесь понимается некоторая совокупность значений удельной электропроводности, характеризующая определенное состояние элементов оборудования. Для сварного оборудования такими элементами являются основной металл и сварные соединения. Например, диагностическим образом является ряд значений удельной электропроводности, полученный при контроле сварного шва (сварной шов - околошовная зона - основной металл).

Согласно этому допущению, прямая линия, соединяющая две произвольные точки в элементе, остается прямой линией после того, как элемент изменит свою форму. На рис. 3.4 показана некоторая совокупность элементов, границы которых представляют собой прямые линии, проходящие через вершины элементов. После деформации не происходит наложения соседних элементов друг на друга и повсюду перемещения носят непрерывный характер. Используя выражения (3.5) для перемещений и, значения перемещений

Рассматривается некоторая совокупность размеров, из которых берут выборку из N размеров последовательно расположенных деталей. Определяют среднее арифметическое размеров этой выборки. Все последующие выборки, составленные из такого же числа деталей, берут со сдвигом на одну деталь (сдвиг определяется требуемой точностью). Таким образом, в срстав этих выборок поочередно включаются все последующие детали при одновременном поочередном исключении из состава выборки предыдущих деталей,-

Модель со случайными уровнями факторов. (Рассматривается некоторая совокупность уровней температуры и влажности.) а,- — независимые случайные величины, распределенные no-

понимается некоторая совокупность свойств, присущих тому или иному техническому устройству, а з данном случае гидравлическому насосу. Таким образом, свойства технического устройства или его отдельных элементов могут быть описаны иногда одним, а иногда совокупностью параметров, зависящих от внутренних свойств. Любой обобщенный параметр щ, характеризующий свойства технического устройства, можно записать в аналитическом виде следующим образом:

рассеяние результатов. Расчеты на прочность обычно ведут, используя детерминистический подход. Поэтому одному полученному расчетному уровню прочности будет всегда соответствовать некоторая совокупность неодинаковых значений фактически наблюдаемой конструкционной прочности. Это одна из основных причин несовпадения расчетной и конструкционной прочности, вытекающая из самого принципа построения расчета, не рассматривающего рассеяние факторов, участвующих в расчете. Не следует переоценивать значение отмеченного обстоятельства для практической деятельности. Если ориентироваться на статистически минимальное значение величины, например на (от* - 3 лт), где от*— среднее значение предела текучести, ^ — среднее квадратическое отклонение значения предела текучести, что обычно и делают при расчетах с использованием от, а значение конструкционной прочности брать также по статистически минимальному уровню, то отличие расчетной и конструкционной прочности при условии минимального влияния других факторов будет невелико.

Под партией понимается некоторая совокупность N изделий одного типа, изготовленная по единой технологии и без существенных схемо-конструктивных изменений.

Под выборкой понимается некоторая совокупность конечного числа наблюдений над случайной величиной, а под объемом выборки п будем понимать как количество образцов изделий, так и количество наблюдений или испытаний. При таком подходе объем выборки п при испытаниях может определяться величиной

При использовании операций анализа изображений на входе операции имеется изображение, а после выполнения операции имеется некоторая совокупность чисел. Эти числа могут быть значениями некоторого набора признаков, характеризующих изображения. Такими признаками могут быть: площадь изображения дефекта, его размеры и координаты и т.п.

- В настоящее время наиболее хорошо изучена теплоотдача в круглых трубах. Расчет теплоотдачи в трубах некруглого поперечного сечения часто сводят к определению той же величины в некоторой эквивалентной трубе круглого поперечного сечения с диаметром

Точное решение системы уравнений (308) и (331) может быть получено с учетом уравнения непрерывности тока, согласно которому плотность тока утечки из металла трубы равна сумме внешней и внутренней утечки. Однако в этом нет необходимости, так как общий метод [164] определения тока внешней утечки /в предполагает замену трубопровода тонким проводником с некоторой эквивалентной продольной проводимостью, доля проводимости транспортируемой жидкости в которой по сравнению с проводимостью металла трубы так незначительна, что ею вполне можно пренебречь. Тогда решение задачи упрощается, и линейная плотность тока утечки /„ определяется как решение уравнения (331) без учета внутренней утечки.

Трактовка явления муара как результата сложения двух тригонометрических функций в случае рассмотре ия двух параллельных сеток с разным шагом, а также в случае повернутых сеток с одинаковым шагом приводит к главному выводу о том, что муаровые полосы можно рассматривать как модуляцию некоторой эквивалентной сетки с шагом, равным среднему шагу двух наложенных сеток. Вместе с тем такое рассмотрение приводит к выражениям типа (2.11) и (2.16), которые поддаются строгому анализу. Изучая эти уравнения и внося в них необходимые математические коррективы с целью получения удобных для эксперимента параметров, можно, устраняя искажения при дифракции, повышая точность и т. д., получить основу для практической разработки оптических систем, расширяющих возможности методики.

Из выражения (4.48) следует, что условная двухступенчатая планетарная передача с тремя центральными колесами может рассматриваться в виде некоторой эквивалентной передачи с безынерционным сателлитом. Моменты инерции основных звеньев эквивалентной передачи определяются по формулам (4.49). Кинематические зависимости между основными звеньями указанной передачи характеризуются двумя первыми уравнениями (4.40).

В силу вышеизложенных условий механическая модель любой машины, физические процессы в которой соответствуют принятым допущениям, может быть сведена к некоторой эквивалентной многомассовой схеме для расчета колебательных явлений, а переходные процессы в машине могут быть описаны линейными дифференциальными уравнениями с постоянными коэффициентами.

Из уравнений (IV. 3) видно, что центробежную силу, действующую на правый конец вала, можно представить как произведение некоторой эквивалентной жесткости относительно поперечных

перемещений (т^со2) на перемещение конца вала у (lj); гироскопический же момент, действующий на конец вала, можно представить как произведение некоторой эквивалентной жесткости относительно угловых перемещений на угол поворота конца вала. Из сказанного следует, что консольный вал, нагруженный диском на конце, эквивалентен тому же гладкому валу, но имеющему упругую заделку относительно угловых и поперечных

Рассмотрим все это подробнее. Сложную итоговую картину теплообмена материала с газом при газообмене между агрегатами и пузырями можно свести к некоторой эквивалентной модели, в которой течение газа сквозь

При задании допустимой остаточной неуравновешенности любая неуравновешенность жесткого ротора фактически заменяется некоторой эквивалентной статической неуравновешенностью в центре тяжести ротора, которая определяет абсолютные величины допустимых остаточных неуравновешениостей в плоскостях исправления (Г мм). Любые остаточные неуравновешенности в плоскостях исправления, по абсолютной величине не превосходящие этих предельных значений, при любом взаимном угловом расположении не должны создавать на опорах динамические нагрузки больше

Если пористую среду заменить некоторой эквивалентной капиллярной трубкой, то распространение растворенного вещества (жидкости) будет характеризовать механизм массопереноса. В этом случае коэффициент диффузии будет равен:

Приравнивая пористую среду к некоторой эквивалентной капиллярной трубке.'ряд авторов [Л. 6-12] в качестве структурного параметра принимают эффективный диаметр пор &ъ. Тогда коэффициент D считается пропорциональным произведению структурного параметра на скорость жидкости в порах в степени п: