Некоторое применение

В приборах точной механики расход энергии обычно невелик, а активное воздействие на двигатель с целью изменения количества отдаваемой им энергии в ряде случаев оказывается невозможным. Поэтому здесь для обеспечения надежной работы приходится допускать некоторое превышение величины движущих сил над величи-

= 73 100 МПа, va = 0,25 — для обычных стекловолокон и Еа = 95 000 МПа, va = 0,25 для высокомодульных волокон. Упругие характеристики исследуемых материалов и результаты статистической обработки приведены в табл. 4.4. Коэффициенты вариации для всех приведенных данных свидетельствуют о малом разбросе величин упругих постоянных. Сопоставление расчетных и экспериментальных значений представлено в табл. 4.5. Приближенные зависимости Довольно хорошо описывают модули упругости и сдвига исследованных стеклопластиков. Расхождения в расчетных и экспериментальных значениях модулей упругости не превышают 17%, причем расчетные значения в основном оказываются выше экспериментальных. Для модулей сдвига (в отличие от модулей упругости) наблюдается некоторое превышение экспериментальных значений над расчетными; максимальное расхождение 19%. Расчетные модули сдвига G12 и G23 одинаковы и не зависят от степени искривления волокон в направлении оси 1. Это следует из формул для G~~, G~.~., co-

Из табл. 5.9 следует, что модули сдвига трехмерноармированных материалов хорошо описываются упрощенными зависимостями, полученными при Еа ;§> Ес. Некоторое превышение их экспериментально полученных значений объясняется искривлением армирующих волокон (см. рис. 3.8); эти искривления не учитываются в расчетной модели. По

этой же причине имеет место некоторое превышение расчетных значений модулей упругости композиционных материалов, изготовленных на основе кремнеземных, кварцевых и углеродных волокон. Расчет модулей упругости с учетом искривлений волокон дает хорошее совпадение их расчетных и экспериментальных значений (см. табл. 5.9). При близких значениях коэффициентов армирования в трех направлениях лучшее описание модулей упругости дает подход II, использование которого в случае больших различий в коэффициентах армирования порождает существенную погрешность для модуля упругости в направлении наименьшего содержания арматуры, причем применение для случая Еа > Ес уточненных зависимостей (см. табл. 5.2) подхода 11 к расчету модуля упругости в указанном направлении существенно не снижает погрешности. Для композиционных материалов с малым содержанием арматуры в одном из направлений армирования расчетные и эксперименталь-

Экспериментальное значение соответствующей частотной составляющей равно 102 дБ. Некоторое превышение расчетного уровня ускорения над экспериментальным можно объяснить тем, что в соседние участки, принятые в расчете не связанными друг с другом, происходит распространение колебательной энергии, т. е. происходит ее утечка в прилегающие вибропроводы.

= 73 100 МПа, va = 0,25 — для обычных стекловолокон и Еа = 95 000 МПа, va = 0,25 для высокомодульных волокон. Упругие характеристики исследуемых материалов и результаты статистической обработки приведены в табл. 4.4. Коэффициенты вариации для всех приведенных данных свидетельствуют о малом разбросе величин упругих постоянных. Сопоставление расчетных и экспериментальных значений представлено в табл. 4.5. Приближенные зависимости Довольно хорошо описывают модули упругости и сдвига исследованных стеклопластиков. Расхождения в расчетных и экспериментальных значениях модулей упругости не превышают 17%, причем расчетные значения в основном оказываются выше экспериментальных. Для модулей сдвига (в отличие от модулей упругости) наблюдается некоторое превышение экспериментальных значений над расчетными; максимальное расхождение 19%. Расчетные модули сдвига G12 и G23 одинаковы и не зависят от степени искривления волокон в направлении оси 1. Это следует из формул для G~~, G~.~., co-

Из табл. 5.9 следует, что модули сдвига трехмерноармированных материалов хорошо описываются упрощенными зависимостями, полученными при Еа ;§> Ес. Некоторое превышение их экспериментально полученных значений объясняется искривлением армирующих волокон (см. рис. 3.8); эти искривления не учитываются в расчетной модели. По

этой же причине имеет место некоторое превышение расчетных значений модулей упругости композиционных материалов, изготовленных на основе кремнеземных, кварцевых и углеродных волокон. Расчет модулей упругости с учетом искривлений волокон дает хорошее совпадение их расчетных и экспериментальных значений (см. табл. 5.9). При близких значениях коэффициентов армирования в трех направлениях лучшее описание модулей упругости дает подход II, использование которого в случае больших различий в коэффициентах армирования порождает существенную погрешность для модуля упругости в направлении наименьшего содержания арматуры, причем применение для случая Еа > Ес уточненных зависимостей (см. табл. 5.2) подхода 11 к расчету модуля упругости в указанном направлении существенно не снижает погрешности. Для композиционных материалов с малым содержанием арматуры в одном из направлений армирования расчетные и эксперименталь-

Величина погрешности на средний диаметр зависит не только от правильности изготовления среднего диаметра, но также и от ошибок в шаге и угле профиля. Для компенсирования этих ошибок и для увеличения запаса на износ среднему диаметру дают некоторое превышение над номиналом. Нижнее и верхнее отклонения выбирают в таких пределах, чтобы обеспечить достаточный запас на разбивку отверстия по среднему

Задаваясь различными значениями ав (от 0,35 до 0,55), получаем значения коэффициента подачи воздуха аг для горелок с включенным сбросом и горелок с отключенным сбросом от средней мельничной системы. Результаты такого расчета приведены в табл. 4. Как видно из этой таблицы, при работе всех четырех горелок со сбросом получается некоторое превышение общего количества воздуха на каждую горелку:

Помимо этого, необходим некоторый запас W3 жидкости для компенсации утечек, а также некоторое превышение уровня жидкости над заборным каналом на случай возможного неблагоприятного стечения обстоятельств по изменению емкости гидросистемы. Для того чтобы не могла образоваться воронка у заборного канала, превышение уровня должно быть не менее 50 мм.

Из-за более низкого начального давления удельная работа 1 кг газа в ГУБТ снизится до значения /J//? = 0,73. В итоге мощность ГУБТ составит N, = N° i',/^G'/G0 = 0,73-0,75A'° = 0,547iV; или для ГУБТ-12 0,547-12 = 6,5 МВт. Фактически измеренная на рассматриваемом заводе мощность ГУБТ-12 составила 5,8 МВт. Некоторое превышение мощности ГУБТ по приведенному расчету можно объяснить тем, что не учитывалось уменьшение внутреннего КПД турбины riD, при работе на нерасчетном режиме, а также некоторое понижение Гн т. Отметим, что если бы ГУБТ была запроектирована на фактическое давление 0,25 МПа или пропускная способность проточной части могла регулироваться (поворотными лопатками и т. п.), то мощность ГУБТ-12 составила бы 0,73' 12=8,75 МВт.

переменный ток (табл. 7). Некоторое применение, например при производстве спирально-шовных труб, находит способ резки дугой, горящей под флюсом. При этом используют повышенные плотности тока.

Наряду с никелевыми дисперсионно твердеющими сплавами, некоторое применение имеют железоникелевые1 и кобальтовые сплавы.

Некоторое применение в качестве защитного покрытия может найти лак этиноль (без наполнителя) . Однако с течением времени свойства лака ухудшаются из-за склонности его к старению. Модифицирование лака этиноль введением различных добавок может привести к уменьшению его склонности к старению и уменьшению проницаемости. На рис. 249 показана степень проницаемости пленки лака этиноль в зависимости от продолжительности воздействи я водяных паров. Проницаемость пленки лака этиноль определялась по убыли массы воды, налитой в стаканчик, который был заклеен пленкой лака этиноль, нанесенной на папиросную бумагу, эксплуатации различных конструк-

Ковкий чугун маркируют буквами КЧ и цифрами. Первые две цифры указывают временное сопротивление при растяжении (кгс/мм2) вторые — относительное удлинение (%). Из отливок ковкого чугуна изготовляют детали, работающие при ударных и вибрационных нагрузках. Так, ферритные ковкие чугуны КЧ 37—12 и КЧ 35-10 используют для изготовления деталей, эксплуатируемых при высоких динамических и статических нагрузках (картеры редукторов, ступицы, крюки, скобы и т. д.), а КЧ 30-6 и КЧ 33-8 — для менее ответственных деталей (головки, хомутики, гайки, глушители, фланцы, муфты и т. д.). Твердость ферритного чугуна НВ163 (1630 МПа). Перлитные ковкие чугуны КЧ 50-4, КЧ 56-4, КЧ 60-3 и КЧ 63-2 обладают высокой прочностью, умеренной пластичностью и хорошими антифрикционными свойствами. Твердость перлитного чугуна НВ 241—269 (2410—2690 МПа). Из перлитного ковкого чугуна изготовляют вилки карданных валов, звенья и ролики цепей конвейера, втулки, муфты, тормозные колодки и т. д. Ковкий чугун применяют главным образом для изготовления тонкостенных деталей в отличие от высокопрочного магниевого чугуна, который используют для деталей большого сечения. Некоторое применение нашел антифрикционный феррпто-перлитный чугун АКЧ-1 и АКЧ-2.

Некоторое применение нашли быстрорежущие стали Р8МЗК.6С, Р12Ф4К.5, а т;ч<же менее дорогие, чем кобальтовые стали, вольфрамо-пгшадиевая сталь Р12ФЗ (теплостойкость ~635 °С) и стали с повышенным содержанием С: 10Р8МЗ и 10Р6М5 (теплостойкость 625—630 °С).

Некоторое применение нашли деформируемые сплавы 52КФА, 52КФБ и 52КФ13 (51—53 % Со, 11 — 13 % V, остальное — Fe) изготовляемые в виде проволоки диаметром 0,5—3,0 мм, полос и лент толщиной 0,2—1,3 мм. После закалки и холодной деформации сплавы подвергают отпуску при 600—620 °С. Свойства сплавов после такой обработки: HRC 58-н 62, Ясв > 28 кА/м и Вг > 0,85 Тл (в зависимости от полуфабриката). Сплавы Fe — Ni — Al — Nb, содержащие 8,4—9,8 o/0 Al, 3,7—• 4,2 % Nb и 20—25 % Ni (остальное Fe), в виде горячекатаных листов используют для изготовления малогабаритных магнитов. В промышленности используют сплавы на основе системы Fe — Со — Сг, достаточно хорошо деформируемые при прокатке. Свойства сплавов типа К23Х31С1 после термической обработки: Нси ~ 52,8 кА/м, Вг = 1,15 Тл и (ВЯ)шах/2 = 16,4 кДж/м3.

Некоторое применение нашел сплав свинца с сурьмой и небольшими добавками меди (БС). Структура сплава состоит из эвтектики а (твердый раствор Sb в РЬ) + р (твердый раствор РЬ в Sb), первичных кристаллов р и соединения Cu2Sb, играющих роль твердой составляющей.

Кольца и тела качения изготовляют из специальной легированной шарикоподшипниковой стали, например ШХ15, сепараторы — из малоуглеродистой стали, латуни, текстолита. Некоторое применение находят подшипники с пластмассовыми кольцами и шариками.

Для сжигания природного газа под котлами большой паропроиз-водительности применяют горелки низкого давления с принудительной подачей воздуха при фронтовом или встречном расположении их. Более распространены закручивающие горелки различных типов, но некоторое применение имеют и щелевые. Среди закручивающих горелок большой производительности различают горелки, в которых газ вводится в поток воздуха через центральную трубу, и горелки, в которых газ вводится в поток воздуха из периферийной кольцевой камеры

Интересным направлением исследований, уже нашедшим некоторое применение, являются эвтектические сплавы направленной кристаллизации. Их можно рассматривать как композиционные материалы, получаемые металлургическим методом. Упрочняющая фаза этих материалов представляет собой дендритные кристаллы, формообразование которых в виде длинных волокон достигается путем направленной кристаллизации. Типичный пример — сплав никель — ниобий.

Смазочно-охлаждающие средства, применяемые для уменьшения трения и изнашивания инструмента, разделяют на жидкие, газообразные и твердые. В современном машиностроении в подавляющем большинстве применяют жидкие смазочно-охлаждающие средства. Из твердых смазочно-охлаждающих средств находят некоторое применение дисульфид молибдена и графит.