Некоторого фиксированного

Ещё большее снижение помех от частично возбужденных преобразователей достигается применением двухчастотного возбуждения [54]. При воздействии на сердечник переменного высокочастотного поля H~H(t), напряженность которого не превосходит некоторого допустимого значения Ядоп, перемагничивание сердечника происходит по устойчивым частным циклам вокруг некоторого центра, определяемого значением остаточной индукции б(хт- Параметры, определяющие связь между значе-

Ещё большее снижение помех от частично возбужденных преобразователей достигается применением двухчастотного возбуждения [54]. При воздействии на сердечник переменного высокочастотного поля H=H(t), напряженность которого не превосходит некоторого допустимого значения Нцап, перемагничивание сердечника происходит по устойчивым частным циклам вокруг некоторого центра, определяемого значением остаточной индукции воет- Параметры, определяющие связь между значе-

1низма угол Y не должен принимать значений, меньших некоторого допустимого минимума, определяемого из опыта, т. е. у > Ymin. Если это условие не соблюдено, то конструкция может оказаться неудовлетворительной: потери на трение будут велики, а возможны и случаи самоторможения или заклинивания и даже разрушения механизма. Чем меньше угол Y. тем больше возможность возникновения заклинивания. Заклинивание механизма возникает только на интервале подъема (фаза удаления толкателя) при преодолении полезных сопротивлений, силы инерции толкателя и силы упругости пружины.

Критерии отказа и восстановления не обязательно должны быть простыми. Иногда лучше за счет усложнения критерия отказа и восстановления прийти к более простой системе ПН, а возможно, и ограничиться всего одним показателем. Например, СЭ предназначена для снабжения соответствующей продукцией группы потребителей. В качестве критерия отказа можно выбрать снижение уровня снабжения всех потребителей ниже некоторого допустимого. Однако снижение этого уровня может происходить так, что определенная группа потребителей оказывается в существенно худшем положении, чем остальные. Возникает необходимость ввести еще одну характеристику надежности, отражающую равномерность качества обслуживания всех групп потребителей. Однако в этом случае можно вместо задания двух ПН, например вероятности того, что уровень снабжения всех потребителей не будет ниже заданного, и вероятности того, что уровень снабжения каждой отдельной группы потребителей не будет ниже своего значения, задать один показатель, выбрав сложный критерий отказа: отказом СЭ считается такая ситуация, когда либо уровень снабжения всех потребителей опускается ниже заданного, либо уровень снабжения одной из групп снижается ниже своего заданного уровня. Аналогичным образом можно формулировать задачу выбора системы показателей надежности или критерия отказа для случая различной категорийности потребителей.

шипника в некотором диапазоне оборотов двигательной установки или в зависимости от конкретных требований — снижение ее уровня до некоторого допустимого предела. Решение такой задачи легче всего осуществить в том случае, когда между амплитудами указанных колебаний, величинами возбуждающих сил и параметрами РП установлена непосредственная зависимость. Вывод такой зависимости приведен ниже.

Асинхронная схема отличается от синхронной тем, что задержки базисных элементов в общем случае нестационарны и могут .прлшшать значения из некоторого допустимого множества (чаще всего это интервал вещественной оси), а значения задержек зависят от значения и тенденции изменения последовательности. Ниже описана одна из возможных 'моделей асинхронных схем ]1].

изготовлении функциональных потенциометров с переменным шагом намотки. При этом приходится считаться с теоретической погрешностью интерполирования, возникающей вследствие замены заданной кривой интерполирующей функцией, положенной в основу системы управления станком. Наибольшая в пределах интерполируемого участка величина этой погрешности не должна превосходить некоторого допустимого значения, определяемого из уравнения

В системе без временной избыточности под коэффициентом готовности понимают вероятность застать систему в работоспособном состоянии в заданный или произвольно выбранный момент времени соответственно. Однако в условиях временной избыточности этого показателя недостаточно. Необходимо знать и вероятность того, что система сможет начать работу немедленно с приходом заявки либо с некоторой задержкой, не превосходящей, однако, некоторого допустимого значения, зависящего от назначенного резерва времени. Эта вероятность называется функцией готовности за заданное время и согласно определению выражается формулой

В статье С. И. Микуниса [2] дается сопоставление теоретических предпосылок уравновешивания гибких роторов, выдвинутых в статье [1 ], с практикой, в частном случае, когда угол между плоскостями действия симметричных и кососимметричных дисбалансов мал или равен нулю. В этих случаях уравновешивание ротора осуществляется приближенно, одним несимметрично расположенным грузом, снижающим вибрации опор на рабочих оборотах до некоторого допустимого минимума для ряда роторов действующих турбоагрегатов.

Однако степень загрязнения пара определяется не только солесодержанием впрыскиваемой в пар воды, но и количеством этого впрыска. При малом расходе воды на впрыск возможно использовать питательную воду ухудшенного качества за счет некоторого допустимого ухудшения качества пара. Так, на одном из барабанных котлов осуществлен впрыск питательной воды с общим солесодержанием не более 1,5—2 мг/кг при диапазоне регулирования температуры пара до 15° С {Л. 15].

Площадь бассейна определяют с учетом некоторого допустимого колебания уровня воды АН. Если допустить, что минимальный горизонт воды соответствует горизонту в конце периода разгона, а максимальный — в конце периода нагнетания, то очевидно

Главный момент УИдвнеш не зависит от выбора полюса только тогда, когда главный вектор /?ВнсШ = 01)- Поэтому у незамкнутых систем во время движения КА = const для любого полюса А, если одновременно выполнены два условия: МВвнеш ==0 для некоторого фиксированного полюса В и, кроме того, /?внеш = 0.

Пусть обобщенная координата ?- расстояние материальной точки от некоторого фиксированного на прямой начала отсчета. Из условия сохранения полной энергии

нышевой было показано, что деформация металла шва в зоне ТИХ осуществляется по механизму межзеренного проскальзывания и горячие трещины возникают в результате исчерпания ресурса пластичности материала в ТИХ. Появление современной аппаратуры для механических испытаний и для структурных исследований РЭМ, в особенности развитие метода in situ РЭМ, позволяющего совместить механические испытания со структурными исследованиями процессов деформирования и разрушения, дает новые возможности для изучения технологической прочности материалов на основе концепции Н. Н. Прохорова. В развитой нами методике образец исследуемого на свариваемость металла нагружается предварительно до некоторого фиксированного уровня напряжений, после чого привод машины отключается. В образце наблюдается развитие релаксации напряжений. В этот период на поверхность образца с помощью дугового разряда наносится сварная точка. Ее появление сопровождается протеканием в образце волны разгрузки из-за нагрева образца теплом дуги. Величина разгрузки регистрируется иа диаграммной ленте. После выравнивания температуры и охлаждения образца до комнатной температуры продолжается процесс релаксации напряжений, но с уровня напряжений меньшего, чем до горения дуги. Экстраполяция уровней напряжения к моменту зажигания дуги позволяет установить разницу этих напряжений, а по ней можно определить величину деформаций, накопившуюся зп время горения дуги. Рассчитав термический цикл сварки в приближении плоского теплового источника в бесконечном стержне постоянного сечения, можно оценить время пребывания сварного металла в ТИХ. Этих данных достаточно, чтобы определить скорость деформации металла шва в ТИХ, которую принимают за критерий образования горячих трещин, если она соответствует появлению трещин в шве. Наличие трещин устанавливается при изучении поверхности оплавленного металла в растровом электронном микроскопе. Экспериментальная часть работы была проведена на образцах стали 10 на испытательной машине «Инстрон-2520». Образцы нагружали до начального уровня напряжений б, 10, 20, 30. 30 кг/мм2. Сварные точки наносились с помощью дуги от плавящегося электрода со стержнем ив стали Св-08 Температура измерялась в контрольной точке с помощью термопары, а распространение температурного Поля по образцу после зажигания дуги рассчитывалось аналитически. Время горения дугового разряда 1 сек. Поверхность оплавленного металла изучалась в растровом электронном микроскопе «Cambridge-360. Наблюдались следы меж-зеренных проскальзываний. При 6 - 2,1*10-' 1/сэк в оплавленном металле не наблюдалось трещин (О ~ б кг/мм2), при других уровнях напряжений они обнаружены.

для некоторого фиксированного значения со0, определяемого из условия наилучшего приближения, находим: для х ^s О

для некоторого фиксированного значения о)0, определяемого из условия наилучшего приближения, находим: для х :> О

Определяются для некоторого фиксированного момента времени

Предварительно определим зависимость показателя F от надежности каждого из элементов системы. Разделим все множество из 2" состояний системы на два подмножества: подмножество с состояниями системы, при которых для некоторого фиксированного i-го элемента Sf = 1, и подмножество с состояниями системы, при которых S,- = 0. Нетрудно, используя выражение (5.19), привести (5.18) к виду

Для идеально пластического тела нагружение в состоянии течения может быть простым только при условии р = const. Проинтегрируем равенства (10.17) по Я от 0 до некоторого фиксированного значения этой величины:

1 . Пусть § [ Г^ (ср) ] — динамический коэффициент неравномерности хода в периодическом режиме Т=Т^ (ср), отсчитываемый от некоторого фиксированного значения ср0 угла поворота звена приведения. Его среднее значение

Нетрудно представить, что вопрос во многих случаях сильно упрощается, если вместо интуитивного определения максимума допустимых затрат синт надо решить, допустимы или нет затраты, не превышающие некоторого фиксированного уровня сг. При этом, чем меньше clt тем с большей уверенностью можно дать ответ. Для такой постановки вопроса можно вычислить с(?%) при $? = max W или, в ином обозначении вычислить с (max W), пользуясь (10.20). Если затраты с (max W) будут интуитивно признаны достаточно малыми для того, чтобы отказаться от дальнейших исследований и расчетов, вопрос тем самым решается, причем с возрастающей вероятностью правильного решения при уменьшении с (max W). Такая постановка вопроса является, в некотором смысле, обратной относительно рассмотренной ранее задачи, но на практике при проектировании СРК для класса однотипных операций, каждая из них может представить самостоятельный интерес.

Первый способ отличается трудоемкостью моделирования и невозможностью изучить некоторые качественные особенности динамики системы. Для построения амплитудно-частотной характеристики (АЧХ) системы в этом случае требуются записи соответствующих осциллограмм для некоторого множества Q €Е IQmin, Йтах1. Здесь ?2 — постоянная составляющая скорости ф, определяемой из выражения ф = Q + Аф, где Дер — вибрационные составляющие. Реализация необходимого множества экспериментов осуществляется дискретным перемещением характеристики М (Ф) параллельно самой себе при помощи варьирования М0 для некоторого фиксированного значения ТУф. Полученные таким образом осциллограммы при фиксированных M0i, N$ (i = 1, 2,. . ., п) обрабатываются, и затем строятся АЧХ системы.