Некотором начальном

Увеличение размера зарождающегося кристалла вначале приводит к росту свободной энергии (так как объем V мал, а поверхность S относительно велика) (рис. 30). Но при некотором критическом значении увеличение оаз-мера зародыша приведет к уменьшению Аф*.

у поверхности металла и взаимодействуют с молекулами кислорода, которые диффундируют в этом слое из объема потока газа в противоположном направлении. В зоне реакции, которая при Рме (г) > Ро, находится вблизи поверхности металла, образуется твердый (или расплавленный) окисел металла, который уносится в объем газа благодаря броуновскому движению и движению потока газа. По мере повышения pos область образования окисла приближается к поверхности металла, пока при некотором критическом значении р°0г не достигнет ее [для меди при 1200° С Реи (г) = 3-Ю"6 атм, a /70s (критич.) = 0,0035 атм при скорости потока газа (Ar -f O2) 40 см/с и 0,0020 атм при скорости потока

Эксперименты, проведенные Б. М. Малышевым [3, 9], подтверждают разрывный характер зависимости продолжительности удара от отношения масс стержня и тела, которая установлена Сен-Венаном при решении задачи о продольном ударе жесткого тела по закрепленному стержню. Анализ взаимодействия волн позволил объяснить разрывность указанной зависимости и обнаружить повторное соударение стержня и тела. При некотором критическом отношении масс стержня и тела давление тела на стержень исчезает в моменты tn = — 2nl/a0 (п = 1, 2,...), однако тело не успевает оторваться от стержня, поскольку упругая волна, приходящая к ударяемому концу в момент tn, мгновенно прижимает торцовую поверхность стержня к телу. При других отношениях масс, близких к критическим, возможно нарушение контакта между телом и стержнем с последующим повторным соударением. Длительность прерывания

нение. при расчете по явной и неявной схемам предполагается, что функция меняется линейно на интервале [ij-i, т,-], но значение производной по времени при явной схеме вычисляется по значениям искомой функции в начале временного интервала, поэтому приращение искомой функции (и'п — uf—1) не зависит от получаемых значений, а абсолютная величина этого приращения пропорциональна шагу, см. (3.27). В результате при некотором критическом шаге Лт мы можем получить новые значения и>, противоречащие физическому смыслу задачи, как это и было в рассмотренном примере. В неявной же схеме приращение (и^ — и'— ') зависит от всех значений и'п на новом временном слое, т. е. имеется как бы «обратная связь», не позволяющая получать абсурдные приращения сеточной функции. Например, при решении задачи нагрева тела внутренними источниками теплоты по неявной схеме при любом Ат получается решение с температурами, не превышающими стационарные значения.

характеризует отношение между инерционной силой и силой внутреннего трения в жидкости (вязкости). Чем меньше значение критерия, тем больше влияние молекулярных сил вязкости и тем устойчивее вязкое, ламинарное течение жидкости. При некотором критическом значении критерия Re лами-наоное течение жидкости переходит в турбулентное. Интенсивность конвективного теплообмена существенным образом зависит от режима течения жидкости, поэтому критерий Re является одним из основных определяющих критериев в теории теплообмена. Критерий Пекле

существуют такие виды нагружения упругого тела, для которых потеря устойчивости всегда имеет пространственный характер. Рассмотрим несколько примеров. На рис. 8.6, а, б представлена потеря плоской формы изгибаемого стержня, при которой возникает его скручивание. Это имеет место, когда изгиб происходит в плоскости г/г, а Iх > 1У. На рис. 8.7, а, б показан стержень, работающий на кручение, который при некотором критическом значении Мкр крутящего момента М, теряет прямолинейность и начинает изгибаться. Нако-

нец, на рис. 8.8, а представлена тонкостенная труба, нагруженная внешним сжимающим давлением. При некотором критическом значении давления стенки трубы начинают прогибаться и сечение трубы принимает овальную форму (рис. 8.8, б).

Из уравнения (25) следует, что при некотором критическом давлении Дрс может снизиться до нуля, и процесс графитизации станет невозможным.

личиваются с ростом плотности теплового потока, передаваемого кипящей жидкости*. Однако непрерывный рост числа центров парообразования приводит в конце концов к потере гидродинамической устойчивости двухфазного пристенного слоя. При некотором критическом значении плотности теплового потока толщина

происходит при некотором критическом значении потенциала кр, величина которого, как и величина А^п, зависит от типа среды, ее температуры, концентрации ионов галогенов, а также от природы металла и его структурного состояния. Чем выше пассивность металла в данном электролите и чем меньше концентрация галогенов, тем больше <ркр и более растянут интервал А^п. При возрастании потенциала до <ркр происходит увеличение адсорбционной способности ионов галогенов. В отдельных местах, где поверхность металла более активна и где скорость растворения больше средней скорости, адсорбция анионов галогенов приводит к вытеснению кислорода и к активации поверхности. Перенос анионов галогенов к местам, где металл переходит в раствор, должен еще больше повысить концентрацию галогенов и, следовательно, поддерживать активное состояние в отдельных точках. Увеличение этих точек приводит к резкому росту силы тока при почти одинаковых потенциалах. В этих условиях чем более агрессивен коррозионный раствор, тем при меньшей величине потенциала может наступить питтинг и, в конечном счете, может возникнуть такое положение, при котором интервал пассивности вообще вырождается. Подобное положение наблюдал В. В. Скорчелетти [71] при рассмотрении влияния воды или гид-роксильных ионов ОН" на анодное поведение хрома в растворе хлористого водорода в метиноле, а также Я. М. Колотыркин при проведении исследований депассивации циркония. В практически безводном растворе хлористого водорода в метаноле хром не пассивируется - с увеличением потенциала одновременно растет и плотность тока. Зоны анодной пассивности не наблюдаются. При добавлении 1 % воды на( анодной поляризационной кривой наблюдается спад тока, типичный для пассивирующихся металлов. С увеличением содержания воды повышается глубина пассивности хрома и (f n сдвигается в отрицательную сторону.

Чтобы более широко рассмотреть применение концепций надежности к конструкциям из композитов, целесообразно остановиться на критериях проектирования, используемых в настоящее время. Установление критериев проектирования и прочности для композитов связано с преодолением несоответствий не только с опытными данными, полученными на металлах, но и с результатами, полученными на различных композиционных материалах. Обычно предельные нагрузки выбирают так, чтобы ни в одном из слоев композита напряжения не превосходили бы определенного уровня, устанавливаемого зачастую лишь безоговорочной ссылкой на основные характеристики слоя. Таким образом, начальное разрушение в некотором критическом слое кладется в основу определения расчетных характеристик, уровень которых определяется условиями работы и ответственностью конструкции. Подробное изложение некоторых из наиболее широко распространенных критериев можно найти в литературе [37].

ПУСТЬ a^.ElfX'", ф"Л-;оми<ШСН-еформации, вектора смещений, а такв некотором начальном состоянии тела «О», а a;j', ej ,u- , ср ' — соответствующие величины в со-

Изменение относительной скорости w/w0 в зависимости от r/R на начальном участке трубы при ламинарном режиме течения показано на рис. 2.4. Профиль скорости / на входе в трубу может быть произвольным. На некотором начальном участке трубы, вследствие действия сил внутреннего трения, он изменяется и стремится принять форму 4, соответствующую стабилизированному течению. Известно, что на участке трубы с установившимся профилем скорости потери энергии на трение минимальные. Вследствие действия сил внутреннего трения и прилипания жидкости к стенке, на начальном участке трубы возникает пристенный пограничный слой заторможенной жидкости. Толщина этого слоя растет вниз по течению до тех пор, пока он не заполнит все сечение трубы.

Вид формулы (12.4) может навести на мысль, что возможно увеличить предельное окружное усилие F, увеличивая начальное натяжение F0. Однако это справедливо только в определенных пределах, и вот почему. Ремни изготовляют из прорезиненной ткани (бельтинга), хлопчатобумажной или шерстяной ленты, а также из капрона. При некотором начальном напряжении 00Нт = = F0\im/A в ремнях из этих материалов начинает проявляться ползучесть, ремни вытягиваются и теряют эластичность, которая не восстанавливается. Этим и определяются допустимые значения 1сг0] и, следовательно, [F0] (например, для прорезиненных ремней [а„] «=: 1,8 МПа).

Отсюда следует, что для VK < икр имеем ускоренное движение капли до достижения ею критической скорости; если VK > > ОКР, имеем замедленное движение до достижения каплей икр с последующим ее равномерным движением с этой скоростью. Действительная скорость капли при этом оказывается чуть меньше VKP при ускоренном движении и несколько больше икр при замедленном. Как следует из расчета, на некотором начальном участке полета капель разных размеров значения их скоростей близки между собой (время полета 0,1 — 0,3 с). Далее наблюдается отклонение скоростей капель от начальной в зависимости от их крупности. Через 1 с полета капли радиусом 0,5мм имеют скорость 4,4м/с, капли радиусом 2мм — более 7 м/с. При этом критические скорости этих капель соответственно равны 4,48 и 8,97 м/с. Результаты расчета сопоставлены с экспериментальными данными по определению скорости полета капель (см. рис. 3.3). Значения укр, полученные расчетным путем, показывают вполне удовлетворительную их сходимость с экспериментальными (в пределах 10%). В уравнении (5.1) под v подразумевается относительная скорость системы капля — ветер. Для противотока вода — воздух уравнение (5.1) примет вид

Ознакомившись с расположением приборов на стенде, можно включить электрические нагреватели и нагреть горячий сосуд установки с находящимся в нем при некотором начальном давлении (20—30 бар) азотом до заданной температуры. Для получения правильных результатов необходимо, чтобы все измерения производились при равновесных состояниях газа, т. е. состояниях, при которых по всему исследуемому объему азота давление одинаковое, температура также одинакова и равна температуре стенок горячего сосуда и термостата, измеряемой термопарами. Можно считать, что равновесное состояние достигнуто, если при постоянных величинах токов нагревателей давление, показываемое манометром, не изменяется; температура по показаниям раз-

Исследуем влияние начального давления на тепловую экономичность циклов, с постоянной начальной температурой перегретого пара (фиг. 48). При постоянной температуре перегретого пара, с повышением давления начальное теплосодержание и расход тепла на образование 1 кг пара непрерывно падают, сначала медленно, затем все более быстро. Конечное теплосодержание падает непрерывно, в области насыщенного пара по прямолинейному закону. При некотором начальном давлении наклон верхней изотермы становится равным накло-

Формула (5) применима без больших погрешностей и на некотором начальном участке докритического истечения; примерно до

Уравнение энергии позволяет установить связь между статическими параметрами изоэнтропического течения в двух произвольно выбранных сечениях трубки тока. Соответствующие формулы приведены в табл. 5-5. Здесь индексом 1 отмечены параметры потока в некотором начальном сечении, а индексом 2 — в конечном сечении.

функции h — h (х), г = г (х) и ш = ш (х), расход газа G через канал, показатель адиабаты k, а также величины температуры Т'^\ и плотности p^j в некотором начальном сечении х = х1.

ми в двух произвольно выбранных сечениях трубки тока. Соответствующие формулы приведены в табл. 1-9. Здесь индексом «1» отмечены параметры потока в некотором начальном сечении, а индексом «2» — в конечном сечении.

где u(v0, T), h(p0, T), Cp(p0, T), cv(v0, T), s(p'Q, T) — калорические величины при некотором начальном давлении р0 или начальном удельном объеме VQ.