Некоторую сложность

Обратим теперь внимание на следующее обстоятельство. В координатном пространстве в каждый момент нас интересует положение лишь одной Движущейся в нем точки — она определяется мгновенными значениями обобщенных координат рассматриваемой системы. Между тем полный интеграл уравнения Гамильтона—• Якоби в каждый момент определяет функцию S*, заданную во всем координатном пространстве и имеющую вполне определенное значение в каждой точке этого пространства. В связи с тем, что функция S* зависит также и от времени, можно представить себе ее как некоторую поверхность, заданную в координатном пространстве и непрерывно деформирующуюся (или движущуюся). Каким же образом задание функции, определенной на всем пространстве и изменяющейся во времени, может определить движение той единственной точки, которая интересует нас? Как связано движение этой точки с деформирующейся поверхностью?

Эти уравнения в общем случае определяют некоторую поверхность Nm с параметрическими уравнениями (7.17), где со изменяется от —оо до +оо, и особую поверхность N0, точки которой удовлетворяют уравнению

Значение В характеризует магнитное поле только в одной точке пространства; в качестве же интегральной характеристики поля используется поток вектора магнитной индукции сквозь некоторую поверхность S (или кратко магнитный поток Ф), определяемый уравнением

Обозначим через S некоторую поверхность в пространстве xit хг, Xi и введем следующие интегралы по этой поверхности: Г-интегралы первого рода

остается равным углу падения, незеркально отраженные лучи из точек Е' и ?>' пересекутся в некоторой точке, Другие незеркально отраженные лучи соберутся в других точках. Точки пересечения лучей образуют некоторую поверхность. Подобную поверхность, на которой пересекаются два или более лучей (она может вырождаться в линию или точку), называют каустикой (от греч. kausti-kos — жгучий). Для луча ОС, угол падения которого равен критическому, смещение стремится к бесконечности.

Значение В характеризует магнитное поле только в одной точке пространства; в качестве же интегральной характеристики поля используется поток вектора магнитной индукции сквозь некоторую поверхность 5 (или кратко магнитный поток Ф), определяемый уравнением

Когда кривая С стягивается в точку Р, то ее последовательные положения образуют некоторую поверхность S, на которой, по предположению, функции X, Y, Z конечны, непрерывны и дифференцируемы. Справедлива следующая формула (формула Ампера—Стокса):

Необходимость условия. Для доказательства, что условие необходимо, достаточно показать, что в случае неудерживающих связей для любого перемещения, допускаемого связями, сумма возможных работ реакций связей либо равна нулю, либо положительна: равна нулю для неосвобождающих перемещений, равна нулю или положительна для других перемещений. В самом деле, возьмем, например, точку, положенную на некоторую поверхность, которую она может покинуть в какую-нибудь сторону. Нормальная реакция поверхности будет, очевидно, направлена в ту сторону, в которую точка может покинуть поверхность. Следовательно, если точке сообщить перемещение, при котором она покидает поверхность (освобождающее перемещение), то работа реакции будет положительна; она будет равна нулю только в том случае, когда реакция также равна нулю. Если точке сообщить перемещение по поверхности (неосвобождающее перемещение), то работа реакции будет равна нулю.

Для обсуждения упомянутых выше требований будет использовано уравнение (1); при этом следует иметь в виду, что возможны эквивалентные формулировки через деформации, а с использованием определяющих уравнений — и через работу. Очевидно, существует очень много различных функций, которые имеют вид входящей в уравнение (1) функции и могут описывать некоторую поверхность прочности. Требование инвариантности по отношению к выбору системы координат суживает возможности выбора, так как допустимые функции должны выражаться через инварианты напряжений, главные напряжения или скалярные функции от напряжений.

Поскольку в зоне резания режущая кромка резца не является геометрической линией, а из-за скругления вершины представляет некоторую поверхность, то металл вновь возникающей поверхности у самой режущей кромки подвергается воздействию нормальной сжимающей силы и силы трения, действующей в направлении линии среза. Нормальная сила будет вызывать деформацию сжатия, а сила трения — деформацию растяжения поверхностного слоя, прилегающего к задней грани резца.

щей через точку С, описывает некоторую поверхность, уравнение которой найдем, подставляя (5.7) в (5.6) и сокращая все члены на av:

ных металлов (меди, латуни, алюминия и т. д.). К недостаткам дефектоскопов такого типа следует отнести некоторую сложность их устройства.

Столь высокая амортизационная способность кольцевых пружин трения выдвигает их на первое место среди других буферных пружин, в качестве которых они широко и исполь зуются (на тяжеловесном подвижном железнодорожном составе, в шасси самолётов [119] и т. д.), несмотря на некоторую сложность их изготовления.

трения выдвигает их на первое место среди других буферных пружин, в качестве которых они и используются (на тяжеловесном подвижном железнодорожном составе, в шасси самолетов и т. д.), несмотря на некоторую сложность их изготовления.

Емкостные датчики и преобразователи давления имеют ряд преимуществ перед другими датчиками давления конструктивной простотой, высокой чувствительностью. Они представляют собой конденсаторы, в которых изменение емкости достигается за счет прогиба мембраны при воздействии измеряемого параметра — давления и соответственном изменении зазора между мембраной и неподвижным электродом. Точное измерение характеристик емкостных датчиков может производиться с помощью цифровых мостов переменного тока. К недостаткам емкостных датчиков давления можно отнести некоторую сложность технологии изготовления чувствительного элемента и электрода, недостаточную стабильность чувствительности в диапазоне измерения и ее зависимость от температуры окружающей среды.

Некоторую сложность представляет подсчет экономии топлива, которая может быть достигнута при автоматизации регулирования горения, из-за отсутствия соответствующей методики. Величина такой экономии топлива может быть оценена на основании результатов испытаний аналогичных котлоагрегатов в условиях, близких к рассматриваемым. По литературным данным автоматизация регулирования горения повышает к. п. д. котлоагрегатов на 1—4% и более (подробнее см. § 11-3).

Изложенные способы обработки данных измерений нешгоскост-/ности различными методами и средствами с графическим построением рельефа поверхности в системе трех координат и с построе-^ нием прилегающей плоскости, несмотря на некоторую сложность, дают правильное представление о контролируемой поверхности и их результаты сопоставимы с нормами точности, регламентированными ГОСТ 10356-63.

В конечном счете получится матричный автокатод из углеродных волокон с изолированными эмиттерами (рис. 7.85). Такая конструкция, несмотря на некоторую сложность монтажа, позволяет проводить индивидуальную формовку автокатодов, что дает наилучшие результаты по эмиссионным характеристикам [339].

Опыт освоения и эксплуатации данного котла показал, что, несмотря на некоторую сложность конструкции, он достаточно легко управляется и работает с показателями, близкими к проектным. Получены данные о работе узлов, являющихся специфическими для конструкции котла. В частности, уже в первый период эксплуатации выявилось, что подвесная система топочной камеры при определенных режимах работы котла оказывается в довольно трудных условиях. Ввиду этого на особенностях ее конструкции в эксплуатации следует остановиться подробнее.

топки котла. Температуры металла с тыльной стороны труб при растопке могут быть меньше, чем на лобовой, стороне, на величину до 100° С. В связи с этим применение «вставок» для измерения температур металла весьма желательно. Имея в виду некоторую сложность применения их в постоянной эксплуатации, можно считать целесообразным, чтобы с помощью «вставок» режим растопки котла из холодного состояния и после остановок различной длительности отрабатывался в процессе наладки котла. В дальнейшем растопка по заданному режиму может вестись с помощью обычных «штатных» измерительных приборов.

Положительной стороной кранового парораспределения является простота, однако эти положительные качества обесцениваются целым рядом недостатков, к которым в первую очередь следует отнести неуравновешенность, быструю изнашиваемость, возможность коробления при высокой температуре и некоторую сложность привода для изменения степени наполнения ц. в. д. Вследствие этих недостатков в настоящее время крановое парораспределение в паровых машинах не применяется.

К недостаткам метода тепловых потенциалов следует отнести его некоторую сложность и громоздкость, а также невозможность его непосредственного применения в случае неоднородных начальных условий (которые вначале должны быть сведены к однородным); в последнем случае нетрудно обойти указанное затруднение с помощью использования интеграла Пуассона.