Необходимости рассматривать

При необходимости проводить нагрев в печи до более высокой температуры (например, нагрев под закалку нержавеющих или быстрорежущих сталей) время нагрева сокращается, так как интенсивность нагрева лучеиспусканием быстро возрастает с повышением температуры. Наоборот, нагрев в печи до температур ниже 800—900°С, например нагрев под отпуск, протекает зна-Рис. 233. чительно медленнее и тем

- Вентиляция и освещение резервуара (устройство побудительно-вытяжной вентиляции, обеспечивающей 10...20 - кратный обмен воздуха в резервуаре в течение 1 часа, снятие крышек светового люка на крыше и люк-лаза в обечайке резервуара, вырезка в крыше и на обечайке дополнительных отверстий диаметром 700..750 мм, число, размеры и расположение которых зависят от объема резервуара, установка прожекторов - при необходимости проводить работы в темное время суток).

Первый слой краски является грунтовочным и наносится на отпескоструенную поверхность, последующие слои наносятся после высыхания предыдущих. Продолжительность высыхания при 15...20 °С составляет 2 часа, толщина каждого слоя 23...32 мкм, общая толщина покрытия 100...120 мкм. Разбавление краски при необходимости проводить растворителем Р-4.

В принципе возможно в случае необходимости проводить такой процесс применительно к любому одному компоненту смеси, не затрагивая остальных. В этом случае модель, показанная на рис. 8.20, упро-

диальный зазор между цилиндром и поршневым кольцом. Однако износ зеркала цилиндра приведет к необходимости проводить трудоемкий ремонтов то время, как при износе кольца осуществляется его замена. Поэтому допуск на предельное состояние — максимально допустимый износ кольца — должен назначаться с учетом минимального износа цилиндра.

Водоснабжение КС представляет комплекс сооружений, в состав которого входят: водозаборные и водоприемные сети; артезианские скважины; циркуляционные насосные станции; очистные сооружения; градирни; теплообменные аппараты и регулирующие емкости. Эксплуатацию, техническое обслуживание и ремонт объектов водоснабжения осуществляют в соответствии с инструкциями, разработанными на каждой КС, с учетом местных особенностей водоснабжения и качества воды. При этом необходимо: контролировать режим работы циркуляционных насосов, не допуская превышения предельных параметров (вибрации, температуры подшипников, уровня масла); осуществлять их обслуживание (замену сальников, замену масла, центровку и т.д.) и ремонт; следить за исправностью фильтров и по мере необходимости проводить их очистку; проверять качество воды и ее уровень в бассейнах и резервуарах; выявлять и устранять утечки воды; ремонтировать оборудование в соответст-, вии с графиком планово-предупредительных работ (ППР).

Изделие после электрополирования должно быть тщательно промыто, но не с такой быстротой, как при химическом полировании, поскольку растворы, используемые для электрополирования, обычно минимально воздействуют на металл при отсутствии поляризующего тока. Кроме того, поверхности металла, обработанные электрополированием, более устойчивы к потускнению. Следовательно, нет необходимости проводить последующий процесс обработки так же скоро, как при использовании химического полирования.

Стационарный процесс называется эргодическим, если для определения его параметров нет необходимости проводить анализ п его реализаций, а достаточно иметь одну реализа-

При постановке такого исследования следовало так выбрать размеры деталей трения, их материалы и условия испытания, чтобы была исключена возможность неблагоприятного изменения последних при трении. При выборе размеров вала и образца мы исходили из конструктивных возможностей имевшихся у нас машин трения типа МИ и Шкода-Савина, чтобы можно было при необходимости проводить испытание на любой из них по схемам, приведенным на рис. 12, в, г и к.

С. т. п. изучает не только осредненные (макроскопические), но и микроскопич. зависимости. Вместо обычных представлений о деформации и разрушении тела или соизмеримых с его размерами зон С. т. п. стремится учесть микропроцессы, к-рые определяют усталостное, хрупкое и др. случаи разрушения. При этом не изучаются отд. микропроцессы деформации и разрушения, что было бы практически недостижимо (т. к. в реальных телах содержатся многие тысячи зерен) и нецелесообразно (т. к. поведение большого числа отд. зерен настолько сходно, что-нет необходимости проводить между ними принципиальные различия). С. т. п. изучает закономерности статистически: распределение св-в и напряжений по зернам; при йтом равным макроскопич. св-вам могут соответствовать разные кривые распределения микроскопич. хар-к.

Во-вторых, трудность оценки сил трения заключается в том, что эти силы бывают распределенными иногда по большим поверхностям и неравномерно или, как в случае внутреннего трения, по всему деформированному объему материала. В особо ответственных случаях это приводит к необходимости проводить более сложные расчеты систем с распределенными параметрами по дифференциальным уравнениям в частных производных. Чаще же колебательную систему упрощают, представляя ее «дискретной». В этом случае необходимо уметь приводить распределенные параметры сил трения к дискретным расчетным.

Становится совершенно очевидным, что единую физическую карг тину колебаний в различных колебательных системах можно получить, только рассматривая колебательные системы как сплошные, каковыми и являются в действительности все колебательные системы. Собственные колебания в однородных сплошных колебательных системах возникают в результате того, что начальный импульс распространяется как целое по системе и отражается от ее концов. В неоднородных сплошных системах из-за неоднородности импульс размывается и картина очень усложняется. Заменяя реальную неоднородную сплошную систему воображаемой дискретной системой с конечным числом степеней свободы, часто можно избавиться от необходимости рассматривать сложную задачу о распространении импульса и движении энергии в системе; но такая замена не может ничего добавить к физической картине колебаний в сплошной системе.

Будем задавать деформацию отображением х = х(Х), определяющим координаты х после деформации частицы, в начальном состоянии имевшей координаты X. Деформация зависит также от времени как от параметра, но здесь нет необходимости рассматривать эту зависимость. Деформацию бесконечно малых элементов можно считать однородной, следовательно, начальное dX и конечное d\ положения линейного элемента среды связаны между собой линейно: d\ = F-dX. Если начальное и конечное состояния описываются в декартовых координатах, то dx{ = = Xit A dXA (Xit A = дх^дХА), и, следовательно, градиент деформации F имеет компоненты FiA = Xit А-

Если интеграл в уравнении (147) очень прост или, наоборот, очень сложен, то нет необходимости рассматривать это уравнение в интегральной форме.

, Таким образом, полагая, что одни перемещения элемента существенны, а другие несущественны, приходим к «идеализации» этого элемента, т. е. пренебрегаем несущественными перемещениями или, что то же, приписываем некоторым элементам свойство «абсолютной жесткости». С помощью такой идеализации мы освобождаемся от необходимости рассматривать бесконечно большое число перемещений и приходим к конечному числу их.

Расчет многоопорных валов сводится к расчету статически неопределимых балок, лежащих на нескольких опорах (см. т. 3, гл. II). Из-за статической неопределимости этой задачи существенное значение для напряженности вала имеет монтажное понижение или повышение промежуточных опор, а также неравномерный, износ и осадка опор под действием внешних сил. Если установить расчетом эти факторы невозможно, то достоверность расчета многоопорного вала снижается; в этом случае приходится по необходимости рассматривать многоопорный вал как статически определимый, разрезанный над опорами, что обычно идет в запас надежности расчета.

Здесь нет необходимости рассматривать причины расхождений между данными Кинана и других исследователей; для нас сейчас важна иная сторона вопроса. Тот факт,

Б уравнениях (4-28) и (4-28') второе и третье слагаемые правой части обращаются в нуль, поскольку при wa = = wx сопротивление капли D = 0. При движении с равными скоростями нет необходимости рассматривать порознь ускорения газообразной и конденсированной составляющих потока, так как в механическом смысле обе фазы образуют совместно движущуюся систему.

При изучении процессов теплопередачи и гидродинамики применяется главным образом феноменологический метод исследования. При этом методе исследования используются основные законы физики с привлечением некоторых дополнительных гипотез о протекании процесса (законы Фурье и Ньютона), что избавляет от необходимости рассматривать микроструктуру веществ. В результате применения этого метода получают дифференциальные или интегральные уравнения теплопередачи и гидродинамики. Эти уравнения в простых случаях можно решать аналитически или численно, а в более сложных можно применить методы подобия или размерностей для получения критериев подобия. Связь между критериями устанавливают экспериментальным путем.

Проще, однако, определить скорости и ускорения центра тяжести системы, спроектировав разметку его траектории на прямоугольную систему координат, ось абсцисс которой совпадает с неподвижной центроидой, и построить графики перемещений по осям координат в функции времени. Продифференцировав дважды эти графики и сложив затем геометрически по осям координат скорости и ускорения, получим их истинные значения. При этом нет необходимости рассматривать цепь или канат как звено механизма, соединяющее барабан с рычагом.

Некоторые режимы течения можно было определить непосредственно по наблюдениям записи пульсаций давления на стенке (фиг. 1), и не было необходимости рассматривать энергетический спектр. Например, в определенных условиях снарядный и снаряд-но-кольцевой режимы течения очень легко отличить от других режимов. Запись давления здесь характеризуется прямоугольны-

В рамках этой книги нет необходимости рассматривать по существу этот сложный процесс. Отметим только, что при достаточно большой высоте слоя влияние таких геометрических факторов как ?>рт, Л0 и ср сравнительно не велико. Для не очень вязких жидкостей