Необходимо добавлять

конкретном случае осуществляют специалисты организации, имеющей разрешение органов Госгортехнадзора России на выполнение работ по диагностированию". По аналогии с [80], в [81] п. 2.20., п. 2.21. "выбор метода неразрушающего контроля и объем контрольных операций осуществляются специалистами, выполняющими обследование". Таким образом, видим, что действительно для решения этой проблемы необходимо дальнейшее проведение анкетирования и его анализ.

Поэтому используются физические и химические законы, отражающие наиболее существенные стороны процесса и показатели, по которым можно косвенно судить об интенсивности процесса. Фактор времени здесь фигурирует в неявном виде и для получения закона старения в чистом виде (т. е. в функции t) необходимо дальнейшее раскрытие механизма данного процесса изменения свойств и состояния материалов.

3. Прогнозирование надежности сложных систем. Это направление является ключевым для решения основных задач, связанных с оценкой надежности на стадии проектирования и наличия опытного образца машины. Для различных категорий машин необходимо дальнейшее развитие и воплощение идей о прогнозировании надежности на основе моделей отказов, которые базируются на закономерностях процессов повреждения (физики отказов) с учетом их вероятностной природы. Перспективным является использование методов статистического моделирования, когда учитываются вероятностные характеристики режимов и условий работы машины, внешних воздействий* и протекающих процессов старения. Особенно актуальны еще недостаточно разработанные методы прогнозирования надежности с учетом процессов изнашивания, которые являются основной причиной отказов многих машин. Особую проблему представляет изучение надежности комплексов «машина — автоматическая система управления», так как взаимодействие механических и электронных систем порождает ряд новых аспектов теории надежности.

В аналогичном исследовании диффузионной сварки сапфира с хромом и сплавом Ni-20Cr были получены кривые прочности связи, подобные кривым для композита никель —сапфир. Наибольшая прочность связи сапфира с хромом составила 9,1 кГ/мм2, с Ni —Сг-сплавом—14,1 кГ/мм2. Максимум прочности связи с хромом был получен при 1373 К, а с Ni — Сг — при 1573 К, в обоих случаях в слегка окислительной атмосфере. Поскольку происходила сегрегация хрома в металле вблизи поверхности раздела, предполагается, что связь образуется в результате растворения Сг3+ в поверхностном слое А12О3. По мнению авторов, зона взаимодействия в сапфире слишком узка, чтобы определить содержание Сг3+ в твердом растворе. Этот механизм образования связи подтверждается, например, данными для керметов Сг —А12О3 [19] и опытами с сидячей каплей в системе Ni —Сг/сапфир [40]. Однако в опытах Россинга [42], выполненных тем же методом сидячей капли, образование окиси хрома на поверхности раздела свидетельствовало об ослаблении связи. Для объяснения явного противоречия в этих данных необходимо дальнейшее тщательное исследование систем, получаемых методом диффузионной сварки.

бинированным воздействием ядерных излучений и высоких температур, необходимо дальнейшее усовершенствование высокотемпературных материалов для печатных схем.

насыщенности желтовато-коричневый цвет. Подобные изменения окраски пластически деформированных в природных условиях кристаллов связывают [7] с дисперсными выделениями графита. Но поскольку маловероятно образование графита в области стабильности алмаза, необходимо дальнейшее изучение причин окраски деформированных кристаллов.

сплава Ti—8 А1—1 Мо—IV, испытанного в среде МеОН + +0,25 М KI [104]. Энергия активации, рассчитанная по данным, этих кривых, составила Q«*21 кДж/моль. Для сплава Ti—8А1-— —1 Мо—1 V, но на гладких образцах в растворе метанол +0,4% НС1 получено значение Q«*25,2 кДж/моль [126]. Энергия активации для растрескивания в области / составила Q~75,6 кДж/моль. Эта величина не совпадает с величинами, ранее представленными для растрескивания по типу А. Ясно, что необходимо дальнейшее исследование для разрешения этих противоречий.

Следует заключить, что только в модели Краффта в ее количественном выражении делается попытка учета влияния напряжения и деформации для области II роста трещин. Удовлетворительное объяснение существования /CiKP отсутствует, необходимо дальнейшее изучение влияния напряжения на КР. Только один пример может быть приведен для иллюстрации сложности проблемы. Как отмечалось выше, КР может быть вызвано и на гладких образцах таких сплавов, как Ti—13 V—ПСг—ЭА1, при напряжениях, близких к пределу текучести. Однако величины KIKP, определенные на образцах с надрезом или с предварительно нанесенной трещиной, составили ~27,5 МПа-м'/а. Можно предполагать, что течение металла в вершине предварительно нанесенной трещины будет происходить при очень низких величинах прикладываемой нагрузки. Поэтому трудно объяснить сравнительно высокое значение /Сткр-

В тех случаях, когда уменьшение фазовых углов цикловых механизмов не обеспечивает минимального времени кинематического цикла, соответствующего заданной производительности, необходимо дальнейшее уменьшение этого времени производить за счет сокращения времен холостых и рабочих ходов механизмов. Правильное решение такой задачи может быть получено, на основании рационального выбора законов движения исполнительных органов цикловых механизмов и расчета времени их срабатывания.

По-видимому, необходимо дальнейшее всестороннее изучение влияния структуры металлов на их износостойкость в различных условиях.

Необходимо дальнейшее развитие конструкторских организаций. При этом возможны два направления: экстенсивное и интенсивное.

После каждого цикла регенерации по никелю образующиеся фосфиты кальция отфильтровывают и удаляют, а в раствор после одного часа работы добавтяют 4—5 г/л гипофосфита кальция для восстановления количества гипофосфит иона В связи с уносом раствора с деталями необходимо добавлять понемногу в раствор уксуснокислый натрий, несмотря на то что в процессе никелиро вания уксуснокислый натрий не расходуется

Для удаления отложений, состоящих из карбонатов и оксидов железа, а также сложных отложений при загрязненности более 1500 г/м2 целесообразно применение соляной кислоты с предварительным щелочением — растворами едкого натра, кальцинированной соды или же их смеси. Количество циклов обработки щелочью и кислотой в этих случаях определяется в лабораторных условиях при очистке образцов с максимальной загрязненностью и корректируется в процессе химической очистки по данным химического контроля. При очистке отложений, содержащих кремний, в щелочной раствор и раствор соляной кислоты необходимо добавлять фтористые соли аммония и натрия в количестве 1—2%.

Как показано Цзаем [164], коэффициенты Dtj, соответствующие при нечетном п ортотропному материалу, при четном п не обладают этим свойством. Так, при п = 3 D16/Z>11 = 0,3, а при п = 1 DK!DII = 0,14. Значение D^/D^ = 0,3 означает, что при чистом изгибе пластины в ней возникает крутящий момент, составляющий 30% от приложенного изгибающего момента. При расчете эти напряжения необходимо добавлять к действующим. К сожалению, отмеченный эффект усложняет анализ напря- -женного состояния пластин и оболочек из композиционных материалов, а большинство опубликованных работ, содержащих такой анализ и не учитывающих этот эффект, приходится признать устаревшими.

Столь значительное облегчение механического разрушения минерала в присутствии растворов кислот (химически активных сред) позволяет рекомендовать практически использовать хемомеханический эффект в различных технологических процессах, связанных с измельчением и разрушением минералов: при помоле в шаровых мельницах, бурении горных пород (в частности, карбонатных) и т. п. При этом следует учитывать возможность коррозии (растворения) металлов и минералов кислотами — понизителями прочности. Для защиты технологического оборудования и инструмента от коррозии необходимо добавлять в растворы кислот ингибиторы кислотной коррозии металлов на основе непредельных органических соединений ароматического ряда. Эти ингибиторы сильно хемосорбируются на переходных металлах (железо) за счет донорно-акцеп-торного взаимодействия электронов непредельных связей органической молекулы с незавершенными электронными уровнями металла и лишены этой способности относительно минералов, взаимодействуя с ними по механизму физической адсорбции. Как показали исследования, добавка ингибитора КПИ-3 даже при повышенной его концентрации (0,3 г/л) существенно не отразилась на величине эффекта (кривая 6). Испытание этого раствора на буровом стенде показало снижение величины усилия при резании мрамора в два раза.

• Значительное облегчение механического разрушения минерала в присутствии растворов кислот (химически активных сред) позволяет рекомендовать практическое использование хемомеханического эффекта в различных технологических процессах, связанных с измельчением и разрушением минералов: при помоле в шаровых мельницах, бурении горных пород (в частности, карбо-. натных) и т. п. При этом следует учитывать возможность коррозии (растворения) металлов и минералов- кислотами — понизителями прочности. Для защиты технологического оборудования и инструмента от коррозии необходимо добавлять в'растворы кислот ингибиторы кислотной коррозии металлов на основе непредельных органических соединений ароматического ряда. Эти ингибиторы сильно хемосорбируются на переходных металлах (железо) за счет донорно-акцептор- ного взаимодействия Электронов непредельных связей органической молекулы j cl'незавершенными электронными уровнями металла и лишены этой способности относительно минералов, взаимодействуя с ними по механизму физической адсорбции. Как показали исследования, добавка ингибитора КПИ-3 даже при повышенной его концентрации (0,3 г/л) существенно не отразилась на величине эффекта (кривая 6). Испытание этого раствора на буровом стенде показало снижение величины усилия при резании мрамора в два раза.

Водород диффундирует быстрее метана, поэтому больше будут его потери на трассе трубопровода при самых ничтожных нарушениях герметичности. Однако именно благодаря столь высокой диффузионной способности, а также тому, что молекула водорода легче молекул всех других газов, водород не будет, как метан, скапливаться в подвальных помещениях и создавать взрывоопасную ситуацию. Водород по сравнению с метаном обладает значительно более широким диапазоном воспламеняемости. Это обстоятельство, а также и тот факт, что водород горит бесцветным пламенем, могут затруднить его использование в быту. Чтобы пламя приобрело окраску, к водороду необходимо добавлять присадки, содержащие углерод.

Вследствие опасности замерзания не рекомендуется применять чистую воду, в нее необходимо добавлять достаточное количество антифриза, который одновременно защищает теплообменные поверхности от коррозии.

Для осаждения с медью плохо смачиваемых органических полимерных частиц, например политетрафторэтилена, кроме ионов-стимуляторов в сульфатный электролит необходимо добавлять перфтор-2-этилгексилсуль-фонат калия [66]. Порошки сарана, найлона, ABC, перхлорвинила, полиэтилена, полястирена, поликарбоната,

Примечания: 1. При использовании смолы ЭД-16 в нее необходимо добавить 15% Р-4, в компаунд ЭФК-1 — 7,5...9,5 % общей массы смолы. 2. При футеровке или облицовке вертикальных поверхностей в составы на основе ЭД-16, ЭД-20, ЭИС-1, ЭКР-22, К-115 необходимо добавлять 5—7% аэросила (от об-Щей массы смолы или компаунда). 3. Состав 4 используют для расшивки швов.

Как и в многопозиционных автоматах, собственные внецикловые потери складываются из потерь по инструменту и оборудованию, но в линиях к ним необходимо добавлять и потери на техническое обслуживание, которые достигают ощутимой величины.

Следует помнить, что при обезжиривании щелочными растворами, обладающими свойством вспениваться, в раствор необходимо добавлять пеногасители.