Необходимо определять

Для -получения зазора 50 мкм необходимо охлаждение до температуры

В плазменном генераторе также необходимо охлаждение, однако из-за отсутствия вращающихся частей в нем это можно осуществить значительно легче.

Следует, однако, иметь в виду, что если примесные атомы уже 'Ионизированы, то примесное поглощение наблюдаться не будет. Так как температура истощения примеси падает с уменьшением энергии ее ионизации, то для наблюдения длинноволнового примесного поглощения необходимо охлаждение полупроводника до достаточно низкой температуры. Так, например, спектр примесного поглощения германия, легированного золотом (энергия ионизации примеси Еп = 0,08 эВ, граница поглощения А,„ » 9 мкм), наблюдается при температуре жидкого азота (77 К), в то время как при легировании германия сурьмой (Еп = 0,01 эВ, Хп = 135 мкм) примесное поглощение можно наблюдать лишь при гелиевых температурах (4 К).

Для получения зазора 50 мкм необходимо охлаждение до температуры

температура окончания мартенситного превращения лежит около — 100° С. При охлаждении до этой температуры (более глубокое охлаждение не ведёт к дополнительному образованию мар тенсита) количе-' КОнин. ство остаточного аустенита, достигавшее при комнатной температуре 410/Q, уменьшается до 24<У0. Чтобы вызвать наиболее полное превращение, необходимо охлаждение до отрицательных температур произво-

= 600ч-1000 кг/см2. До получения таких сплавов необходимо охлаждение проточной части современных турбин до температуры tjl = 750° С (приложение 2). При наличии сплавов, способных работать в течение 15 000— 30 000 час. при напряжении ал = 600 ч- 800 кг/см2 и температуре tA — 850°, необходимо охлаждение лопаточного аппарата до этой температуры.

тике ближайшего будущего. Для работы при температуре газа /4 =• ЮОО -г- 1200° С необходимо охлаждение проточной части до температуры tA = 850° С.

Процесс осуществления путем постепенного прибавления циклогексиламина к 15—20-процентному водному раствору бихромата калия или аммония при постоянном перемешивании. Циклогексиламин добавляли с избытком 1—2% по отношению к стехиометри-ческому количеству. Реакция образования хромата циклогексиламина—экзотермическая.. Поэтому необходимо охлаждение реакционной смеси с тем, чтобы температура ее не превышала 50°С. После введения необходимого количества циклогексиламина смесь перемешивали 40 мин. Выпавший в осадок хромат циклогексиламина отфильтровывали на центрифуге и просушивали при 40—50°С до содержания влаги в сели 1—5%.

Растопочный узел. С самого начала растопки прямоточного котла необходимо охлаждение его радиационных поверхностей нагрева водой, расход которой равен обычно 15—30% ее подачи при полной нагрузке. Но испарение всей этой воды и перегрев полученного пара до требуемой температуры были бы затруднительны, а подача такого количества пара в турбину в период пуска не требуется. Кроме того, в начальный период пуска энергоблока давление пара перед турбиной должно быть минимальным, а котел не рассчитан на работу при низком давлении.

Возможности дальнейшего усовершенствования авиационных гидравлических систем в значительной мере будут определяться наличием жидкостей для гидравлических систем, работоспособных при высоких температурах. Чем выше температура, при которой жидкость может сохранять свои эксплуатационные свойства, тем в меньшей степени необходимо охлаждение и, следовательно, меньше энергии на него затрачивается. Лифер [12] подсчитал, что при числе Маха, равном 2 (удвоенная скорость звука), гидравлическая система нагревается до 204,4° С. Имея жидкость, работоспособную при этой температуре, можно обойтись без системы охлаждения, т. е. существенно упростить гидравлическую систему. Для охлаждения гидравлической системы до 79,4° С необходимо оборудование, вес которого, включая вес холодильников и воды для теплоот-вода, будет 616,9 гГ. При числе Маха, равном 3, для поддержания в системе температуры 65,6° С необходимо было бы иметь систему охлаждения весом 1045,5 кГ. В случае жидкости, работоспособной при 204,4° С, требуется система весом 601,5 кГ; при 287,8° С — весом 74,8 кГ; в случае жидкости, работоспособной при 371,1° С, — всего 55,8 к.Г.

Углеродистые пружинные стали 65,. 70, 75, 80, 85, У9А, У10А, УНА, У12А отличаются низкой коррозионной стойкостью, сравнительно высоким температурным коэффициентом модуля упругости и сниженной релаксационной стойкостью даже при небольшом нагреве. Поэтому они непригодны для работы при температурах выше 100 °С. Кроме того, углеродистая сталь имеет малую прокаливаем ость и поэтому ее можно применять лишь для изготовления пружин малого сечення. При закалке, когда необходимо охлаждение пружин в воде, неизбежно наблюдается значительная их деформация, а при очень сложных конфигурациях могут возникать трещины.

Поедельный коэффициент вытяжки необходимо определять методом подбора, т.е. штамповать колпачки различных диаметров и выбрать такой (минимального размера), у которого нет нарушения сплошности, учитывая, что следующий за ним приводит к разрыву штампованного материала.

Для объектов с ограниченным воздухообменом в некоторых случаях необходимо определять кроме выбросов токсичных компонентов выбросы водяных паров и тепловыделение от двигателя.

Заметим, что значения гпь необходимо определять с учетом угла раскрытия дефекта по эквивалентной глубине: h3 = -2yhH. Это условие относится к случаям, когда атр<1,0. С учетом длины дефекта формула для оценки предельных окружных напряжений имеет следующий вид [3]:

Конструкцию оснастки необходимо определять, учитывая стандарты и типовые решения для данного вида технологических операций на основе габаритных размеров изделий, вида заготовок, характеристики материала заготовок, точности параметров и конструктивных характеристик обрабатываемых поверхностей, влияющих на конструкцию оснастки, технологических схем базирования и фиксации заготовок, характеристик оборудования и объемов производства.

Для решения практических задач металловедения, необходимо определять, как стандартные механические свойства, так и критерии конструктивной прочности.

Балки из материалов, одинаково сопротивляющихся растяжению и сжатию, обычно изготовляют с сечениями, симметричными относительно нейтральной оси, т. е. Нг =•• hz = hmax. Для материалов, которые не обладают указанными свойствами, необходимо определять максимальные напряжения в крайних растянутых и сжатых волокнах. Полагая у = hi и у -= Л2, получим наибольшие по абсолютной величине напряжения в крайних точках сечения С и D (рис. 121, б):

Несущую способность масляного слоя реального подшипника необходимо определять с учетом торцового истечения масла. Ранее это делалось с использованием экспериментально установленного закона распределения давления по длине' подшипника. Теперь используются решения пространственной задачи, полученные методом последовательных приближений или конечно-разностным методом с заменой частных производных в общем уравнении Рейнольде а разностными отношениями и вычислениями на ЭВМ.

При решении задач, в которых фигурирует плоская система сходящихся сил, как правило, необходимо определять проекции сил на две взаимно перпендикулярные оси Ох и Оу. Все сказанное о проекциях на ось Ох справедливо и для проекций сил на ось Оу.

Пои аналитическом и численном решении задачи необходимо определять точки соприкосновения касательных и передаточной диаграммой Это вызывает затруднении, если функция Sa ((pj = == Ф (ds2 (
Заметим, что значения mh необходимо определять с учетом угла раскрытия дефекта по эквивалентной глубине: Ьэ = -2 у h,,. Это условие относится к случаям, когда а тр< 1,0.

Некоторые особенности распределения напряжений, полученные в предыдущем разделе и оценки прочности сварных элементов с угловыми переходами обусловленными смещением кромок: параметр У) не зависит от нагрузки, определяется лишь углом Р; при х -> О напряжения стремятся к бесконечности; для заданного дефекта поля напряжений определяются одним параметром К j, что позволяет выбрать величину K! в качестве критерия при оценке прочности. С ростом нагрузки величина КИН возрастает и при достижении некоторой критической наступает предельное состояние в вершине дефекта, в дальнейшем возможно нестабильное распространение разрушения. Таким образом, общая расчетная схема, принятая в механике разрушения сохраняется и в данном случае: К] = Кс*. Однако, заметим, что такой подход имеет следующий недостаток. Значение этого параметра Kc* и его размерность зависит от угла раскрытия р. Для расчетного определения прочности необходимо определять зависимость