Необходимо подвергать

где Ка - коэффициент зависящий от формы шва (по нашим опытам и расчетам Ка » 0,5). Заметим, что при отсутствии смещения кромок вместо значения А в этой формуле необходимо подставлять величину относительного усиления шва q/S. Зависимости коэффициентов концентрации от параметров mps и ть$, рассчитанные по этой формуле, приведены на рис.4.32.

Для получения t в мм необходимо подставлять Т\ в Н-мм, [р] в МПа. Допускаемое давление [р] принимают как среднее из всех значений, соответствующих заданной угловой скорости (табл. 4.6).

7. Если х2 = 0 (xi = — jr2), то aw=a, что следует из сопоставления уравнений в п. 8 и 9. Но при а = aw (/ = 0, а следовательно, Д(/ = xs — у = 0. В этом случае диаметры вершин зубьев будут da^ = dt + 2m (ft* + xi) и daj=d2+ + 2m (ha — *г). Коэффициенты *i и ха необходимо подставлять с собственными знаками.

Для повышающих передач необходимо подставлять в расчетные уравнения «=^1, для понижающих — u^l и соответствующую этим передаточным числам частоту вращения зубчатых колес.

da\ =dl+2m (h'a + дс, ); dal = dl+2m (A* + xl ). Коэффициенты Xi и х^ необходимо подставлять с собственными знаками.

Хотя формула (12.10) получена из рассмотрения частного случая косого изгиба балки, однако она является общей формулой для вычисления напряжений при косом изгибе. Следует только помнить, что изгибающие моменты и координаты точек, в которых определяют напряжения, необходимо подставлять в указанную формулу со своими знаками.

Изгибающие моменты, продольную силу, а также координаты точки, в которой определяют напряжения, необходимо подставлять в зависимость (12.19) со своими знаками.

где К„ - коэффициент, зависящий от формы шва (по нашим опытам и расчетам Ка я 0,5). Заметим, что при отсутствии смещения кромок вместо значения Л в этой формуле необходимо подставлять величину относительного усиления шва q/S. Зависимости коэффициентов концентрации от параметров mpS и га« рассчитанные по этой формуле» приведены на рис. 20. Там же (рис 2Ца) пунктиром построены зависимости а„ (mpS) по формуле (27) для сварного соединения без смещения кромок. Формула О.А.Бакши дает завышенные значения а0 по сравнению с предложенной формулой (31). Экспериментальные данные, полученные поляризаиионно-оптическим методом,, сопоставлены с расчетными (рис.2ЦГ>.) Как видно, экспериментальные значения аа ложатся ниже расчетных а„ (тв$). особенно при сравнительно высоких значениях параметра mBs. Заметим, что расчеты с использованием формулы (27) дают еще более значительное расхождение с. экспериментальными. Поскольку это дает запас прочности в расчетах циклической прочности, то такск; расхождение следует считать приемлемым в инженерных расчетах.

Имея в виду сказанное в конце § 1.36, равнопеременное движение может быть равноускоренным (at > 0) или равнозамедлен-ным (at <0). В обоих случаях применимы все приведенные выше формулы, но при равнозамедленном движении численное значение касательного ускорения ат необходимо подставлять вместе со знаком минус.

Равнопеременное вращательное движение может быть равноускоренным (е > 0) или равнозамедленным (е < 0). Формулы (1.85) — (1.88) применимы в обоих случаях. При равнозамедленном движении в формулы (1.85), (1.86) и (1.88) угловое ускорение необходимо подставлять со знаком минус.

При использовании полученного соотношения (2.8) для анализа исчерпания несущей способности оболочковых конструкций по критерию потери устойчивости их пластического деформирования необходимо подставлять в данное выражение значения 0о 5 •> отвечающие реальным свойствам материала (например, (30,5 > полученные по методике /53/).

Для уменьшения газовых раковин и пористости в отливках плавку следует вести под слоем флюса, в среде защитных газов с использованием хорошо просушенных шихтовых материалов. Кроме того, перед заливкой расплавленный металл необходимо подвергать дегазации вакуумированием, продувкой инертными газами и другими способами, а также увеличивать газопроницаемость литейных форм и стержней, снижать влажность формовочной смеси, подсушивать формы и т. д.

Хромоникелевые среднеуглеродистые стали после термической обработки приобретают высокую прочность и хорошую вязкость (табл. 12.2). Поскольку хромоникелевые стали склонны к отпускной хрупкости после высокого отпуска, их необходимо подвергать ускоренному охлаждению. При увеличении содержания Ni в сталях повышается их прокаливаемость и снижается скорость охлаждения. Хромоникелемолибденовые и хромоникелевольфрамовые стали не склонны к отпускной хрупкости. Хромоникелеванадиевые стали менее склонны к отпускной хрупкости, хотя вязкость их выше.

В ответственных соединениях необходимо подвергать отвер.стия совместному развертыванию и устанавливать заклепку с натягом (вид б).

Ультразвуковой дефектоскопии (УЗД) или просвечиванию необходимо подвергать до 100% от общей длины сварных швов обследуемого сосуда, причем обязательному контролю следует подвергать все продольные швы обечаек корпуса, места пересечения продольных и кольцевых швов, стыки днищ с обечайкой корпуса, а также сварные швы приварки штуцеров диаметром > 100 мм. Зачистка мест контроля под УЗД от окалины ржавчины до металлического блеска производится вдоль стыков шириной по 140-150 мм по обе стороны шва.

4.2.12. Ультразвуковой дефектоскопииили просвечиванию необходимо подвергать продольные сварные швы обследуемых аппаратов в объеме 5 - 10%, причем обязательному контролю следует подвергать участки с перекрещивающимися швами.

Для получения материала удовлетворительной пластичности полуфабрикаты этой группы перед отжигом необходимо подвергать закалке по режиму; нагрев при температуре 450—500° С с выдержкой в селитряной ванне в течение 10—15 мин. или в воздушной печи в течение 20—30 мин.; охлаждение в холодной воде.

Алюминиевые протекторы с цинком и индием как активаторами приобретают все более широкое распространение. Несмотря на сравнительно низкие значения «2 (не более 0,8) и стационарный потенциал 1/н всего •—0,8 В они имеют особо важное преимущество — низкую поляризуемость. Поэтому именно такие протекторы предпочтительно применяют для защиты сооружений в прибрежном шельфе. Алюминиевые протекторы с активирующими добавками цинка и олова занимают по показателю токоотдачи промежуточное положение. Их стационарные потенциалы близки к потенциалам индийсодержащих сплавов или несколько более положительны. Однако поляризуемость у них заметно выше. Такие материалы необходимо подвергать термической обработке, зависящей от их химического состава. В табл. 7.3 представлены свойства трех различных алюминиевых сплавов, содержащих в качестве добавок соответственно ртуть, индий и олово.

Сплавы ванадия. Ванадия содержится в земной коре больше, чем других металлов. Как основа коррозионностойких сплавов ванадий — перспективный металл. Однако его коррозионная стойкость ниже, чем остальных тугоплавких металлов (Та, Nb, Mo). Поэтому целью легирования ванадия является, в частности, повышение коррозионной стойкости. Ванадий (в виде феррованадия) применяется в черной металлургии как легирующий элемент, раскислитель и модификатор, и невысокая чистота ванадия по таким примесям, как О, N, С, Fe, Si, не является препятствием для его использования по этому назначению. Однако при использовании ванадия в качестве основы соответствующих сплавов содержание этих примесей имеет большое значение. Все указанные примеси ухудшают пластичность ванадия, и так называемый черновой ванадий, полученный методом восстановления из пятиокиси ванадия V2 O$, непластичен. Его необходимо подвергать дополнительной очистке электролизом и вакуумным переплавом. Для изготовления опытных плавок был выбран ванадий, рафинированный электронно-лучевым переплавом (полупромышленного производства).трехсортов. В табл. 1 приведено среднее содержание примесей; в скобках указан разброс результатов для различных образцов.

Генетическая селекция сделала возможным развитие высокоурожайных сильных сортов зерновых, восприимчивых к удобрениям, но требующих интенсивного их внесения в почву. В 1945 г. зерновые удобрялись азотными, фосфорными п калийными удобрениями в пропорции 8; 8 и 6 кг на 1 га посевной площади соответственно. В 1970 г. эти показатели составляли уже 127, 35 и 68 кг на 1 га соответственно. Новые сорта требовали также ирригации и интенсивной обработки пестицидами и гербицидами. Многие сорта стали иметь более продолжительный период вызревания, при котором зерно получает больше влаги, в связи с чем для обеспечения сохранения урожая зерно необходимо подвергать сушке. Для сушки используется теплота, вырабатываемая на базе органического топлива, как правило, газа пропана.

где С — число раковых опухолей на 100 тыс. мышей; К — поглощенная доза, Гр; А — постоянная, равная 1000. Частота появления раковых опухолей вследствие естественного канцерогенеза составляет 5 на 100 тыс. Сколько животных необходимо подвергать облучению при дозе 1 мГр для того, чтобы получить статистически значимые результаты?

быть выражено как \' 6/6=0,1 (где 6— разность общего числа случаев появления раковых опухолей и числа случаев, обусловленных естественным канцерогенезом). Из этого условия найдем количество животных, которых необходимо подвергать облучению. Поскольку