Необходимо потребовать

Для выяснения кинематических особенностей отдельных точек или отдельных звеньев механизма необходимо построить кинематические диаграммы или годографы скоростей и ускорений. Для точек, совершающих криволинейное движение, удобно строить годографы скоростей и ускорений, а для точек, движущихся прямолинейно, строятся кинематические диаграммы.

По методу Ф. Виттенбауэра на основании ранее построенных графиков AT (ф) и /„ (ер) необходимо построить диаграмму энергомасс AT (/„ ) (рис. 4.12, з). К кривой диаграммы проводятся касательные под углами tymax и ipmin, которые соответствуют максимальной и минимальной угловым скоростям звена приведения с маховиком, причем

По методу Н. И. Мерцалова необходимо построить график изменения кинетической энергии ATi(cp) звеньев с постоянным приведенным моментом инерции /п-АТ^ можно получить по формуле

Для цилиндрической эвольвентой передачи внешнего зацепления, составленной из колес, нарезанных реечным инструментом со стандартными параметрами (СТ СЭВ 308—76), необходимо выполнить расчет основных геометрических параметров и произвести проверку результатов проектирования по качественным показателям. Коэффициенты смещения исходного контура выбираются в соответствии с ГОСТ 16532—70. Затем необходимо построить картину зацепления,

Для синтеза последовательностной (многотактной) системы управления необходимо построить тактограмму машины с указанием наличия или отсутствия сигналов от конечных выключателей в начале каждого такта движения, проверить реализуемость тактограммы, в случае необходимости определить число элементов памяти и выбрать такты для их включения и выключения, составить таблицу включений с указанием тактирующих сигналов, рабочих, запрещенных и безразличных состояний, получить исходные формулы включения и упростить их. На основании выполненного синтеза построить функциональную и принципиальную схем:у управления на пневматических или электромагнитных элементах и проверить ее действие.

Абсолютная скорость точки Е шатуна при известных скоростях его точек в и С определяется на основании свойства подобия плана скоростей. Для этого на отрезке (be) плана как на основании необходимо построить А bee, подобный Л ВСЕ и сходственно с ним расположенный. Соединив вершину е треугольника bee с. полюсом pv, получим вектор скорости точки Е, модуль которой VE = \nv (pve).

Наглядное представление о том, как изменяется скорость, можно получить графическим путем, разработанным И. И. Артоболевским. Для этого необходимо построить кривую энергомасс T(J^) (диаграмму Виттенбауэра). Чтобы ее получить, нужно исключить из зависимостей 'Г(ф) и У^(ф) параметр ф (на рис. 4.12 это показано для положения /).

Прочность тела обусловлена силами взаимодействия между его отдельными частицами, т. е. внутренними силами, значения которых зависят от действующих на тело внешних сил- Если к брусу приложены внешние силы не только в его концевых сечениях, но и в промежуточных (рис. 2.12,о), то значения внутренних усилий в различных поперечных сечениях могут отличаться друг от друга. В этом случае необходимо построить диаграммы, показывающие, как меняются внутренние усилия по длине бруса.

При разгрузке тензор кинетических напряжений (Т) Разгр определяется формулой (1.3.46). Тензор (Т)нагр известен, следовательно, необходимо построить тензор А (Т) исходя из сформулированных требований. Представим тензир А (Т) в виде

Волна нагрузки зарождается в момент приложения давления pnoa(t) к поверхности полости и распространяется в среде с конечной скоростью а0, образуя область возмущений нагрузки, где среда находится в напряженно-деформированном состоянии, которое характеризуется тензором напряжений (ст)нагр и тензором деформаций (е)нагр; частицы среды перемещаются в радиальном направлении со скоростью инагр, плотность среды рнагр- Этим характеристикам соответствует тензор кинетических напряжений (Т)нагр, который необходимо построить. Область возмущений нагрузки ограничена поверхностью полости радиуса гпол и поверхностью фронта волны нагрузки г„ =r0 + a0t (рис. 40).

В момент времени tp давление в полости начинает уменьшаться, в среде у ее поверхности зарождается волна разгрузки, которая распространяется с конечной скоростью Ь, образуя область возмущений разгрузки, которая расположена внутри области визмущений нагрузки, ограничена поверхностью полости гпол и поверхностью фронта волны разгрузки гр = гпол + Ы (рис. 41). Напряженно-деформированное состояние области возмущений разгрузки описывается тензором напряжений (сг)разгр и тензором деформаций (е)разгр; движение частиц среды — скоростью уразгр; плотность среды Рразгр- Для определения перечисленных характеристик необходимо построить тензор кинетических напряжений

вают на бесконечности, то необходимо потребовать, чтобы 12 j (-"), о)1 (z), Й2 (г) и Wj (г) имели при больших Izl порядок О(]':~). Отсюда п из уравнений (23.7) и (23. У)

Сформулированные ранее условия подобия можно использовать для установления аналогии двух физических разнородных процессов. Для этого в первом условии подобия необходимо потребовать только -формальной тождественности дифференциальных уравнений. Таким образом, понятие подобия можно распространить <на физически неоднородные (аналогичные) процессы'. '

Так как функция Фд (ж4, ж2) является действительной, необходимо потребовать, чтобы функция /4 (ж4 + ^ж2) и /2 (ж4 + (ха;2) были взаимно сопряженными, т. е.

Так как поверхности прочности описываются кусочно линейными функциями, для существования взаимно однозначного соответствия между этими поверхностями в пространствах напряжений и деформаций необходимо наложить дополнительные ограничения. Те ограничения, которым необходимо подчинить зависимости (29), усматриваются из рис. 5,6, на котором функция (29а) построена для двух различных значений отношения Si\/S\2. Можно заметить, что зависимость, соответствующая отношению S*n/S*2, не является допустимой, поскольку точка 5* пересечения графика данной функции с осью ординат лежит выше точки — Х'2, и, следовательно, разрушающая деформация сжатия в направлении оси 2, появляющаяся вследствие эффекта Пуассона при действии напряжения в направлении оси /, будет меньше предела прочности по деформациям при чистом сжатии в направлении оси 2. Иначе говоря, при чистом сжатии никогда не может быть достигнуто напряжение Х2, а это противоречит уравнению (28г), которое утверждает, что параметр Х2 является экспериментально измеряемой величиной. Для того чтобы избежать указанного противоречия, необходимо потребовать, чтобы точка пересечения 02 с осью 02 всегда была расположена не выше точки — Х2, т. е. чтобы

08'мм и рукав- 0 16 мм) — 43,1%. Такое распределение удельного веса времени нерабочего состояния крепи определяет стратегию в мероприятиях по повышению уровня надежности узлов. Наряду с мероприятиями по увеличению надеж-( ности узлов, являющихся продукцией завода, необходимо потребовать' от заводов-поставщиков усиления выходного контроля ,илм организовать входной контроль непосредственно на машзаводе, : ,

Проверка наличия отказа и диагностика отказа—две связанные, но не идентичные функции. Проверка наличия отказа является первым шагом, который необходимо предпринять. Цель его — установить, что появление отказа, отмеченного сигнализацией, действительно вызвано какими-то нарушениями в испытываемом образце, а не является результатом неправильных действий оператора или неисправности испытательного оборудования. В случае сигнализации об отказе необходимо потребовать, чтобы оператор не пытался произвести повторное включение, а сразу же выз-

Прежде чем сформулировать дополнительные возможности повышения надежности лопаточного аппарата, целесообразно затронуть вопрос о неиспользованных возможностях. Коэффициент запаса прочности для лопаток последних ступеней турбин большой мощности, вычисленный по статическим напряжениям, сравнительно невелик. Как известно, для современных мощных турбин он составляет 1,5—1,6. Между тем как со стороны эксплуатации, так и со стороны турбостроительных заводов встречаются нарушения режимов работы турбины и технологии изготовления лопаток, которые соответствуют данным расчета на механическую прочность. К нарушениям нормальных условий эксплуатации относятся частые пуски и остановы, понижение начальной температуры пара, которое при сохранении нагрузки неизменной вызывает увеличение расхода, ухудшение вакуума, изменение частоты в сети, работа турбины без отдельных ступеней. К заводским нарушениям можно отнести следующие: большие коэффициенты концентрации напряжений у -кромок отверстий для скрепляющей проволоки, в месте перехода от хвостовика к перу лопатки, в ленточном бандаже, у кромки отверстий для шипов: не всегда достаточная отстройка лопаток от опасных форм колебаний; снижение предела выносливости при защите лопаток от эрозийного износа. Поэтому в первую очередь необходимо потребовать строгого соблюдения режима эксплуатации и технологии изготовления рабочих лопаток.

Отсюда видно, что для выполнения равенства (1.29) необходимо потребовать, чтобы

функционалов Фр;. (/э), известных из эксперимента. Если адекватность модели устанавливать в смысле Ф' = Ф, то для перехода от априорной модели к адекватной необходимо потребовать, чтобы разница в значениях функционалов 6Фр. = Фр. — ФР была ском-

Поскольку структура математических моделей теплового и электрического процессов совпадает, то для моделирования необходимо потребовать тождества обобщенных .параметров:

Для того чтобы волны затухали на бесконечности, необходимо потребовать, чтобы волновой вектор был комплексным, т.. е. К — Ki + iKz, а мнимая часть волнового вектора — отрицательной (7С2<0)- Частоту будем считать действи-