Направлении посредством

Каждая из компонент силы создает в соответствующем направлении ускорение, которое определяется инертностью тела в этом направлении. Поскольку нормальное ускорение равно v2/R [см. (8.21), где R — радиус кривизны траектории, v — скорость частицы], а тангенциальное ускорение — dv/dt, формулы (20.4) для нормальных и тангенциальных компонент силы могут быть записаны следующим образом:

коэффициент Пуассона, характеризующий деформацию в поперечном направлении (направление 2) при нагружении в осевом направлении. Поскольку vl2 равен примерно 0,5 и отношение Clz/Cii очень мало (^0,03), то Рейнольд отметил, что С ц лишь ненамного больше EL. Поскольку стержневая волна переходит в волну расширения при очень высоких частотах, то отношение длин волн вдоль и поперек армирования можно выразить следующим образом:

Образцы ДКБ особенно удобны для испытания полуфабрикатов из высокопрочных сплавов в высотном направлении, поскольку межкристаллитный характер коррозионного растрескивания в этих сплавах препятствует выходу коррозионной трещины из плоскости. Таким образом на образцах ДКБ направления БД и ВП, изготовленных из плиты (см. рис. 7), коррозионная трещина в большей степени будет развиваться в средней плоскости материала, а не уклоняться в сторону, как это часто происходит в магниевых, титановых сплавах и в сталях. Это показано на рис. 20, где трещина межкристаллитного охрупчивания жидким металлом развивается в виде прямой линии по центральной плоскости образца ДКБ длиной 300 мм из высокопрочного алюминиевого сплава.

Откосы воронки будут наиболее крутыми, когда приведенная ЛНС близка к оптимальной (эффект выброса). Поэтому профилактическое выполаживание бортов может быть достигнуто изменением dnp в нужном направлении. Поскольку после взрыва на выброс трудно контролировать неустойчивые борта, необходимо тщательно исследовать породы и определять безопасные углы откоса перед ядерными взрывами.

С этой точки зрения роль смачивателей при их добавке к воде заключается в уменьшении ее поверхностного натяжения и краевого угла смачивания пылинок 6, вследствие чего уменьшается работа погружения пылинок в жидкость и увеличивается работа их отрыва от поверхности капелек, что должно приводить к увеличению их коэффициента осаждения. Чем больше концентрация пыли в газах и чем больше в ней несмачиваемых пылинок, тем больший эффект следует ожидать от применения смачивателей. При малой же концентрации пыли в газах или при большой доле в ней хорошо смачиваемых водой пылинок повышение коэффициента их осаждения на каплях будет незначительным. Здесь, однако, возможны и исключения, поскольку, как уже упоминалось, некоторые смачиватели гидрофобизируют поверхность пылинок, т. е. увеличивают краевой угол смачивания 6. Не исключено также, что действие смачивателей состоит в уменьшении времени, необходимого для образования трехфазной границы, т. е. что пылинки при добавлении к воде смачивателей легче закрепляются на поверхности капли и, следовательно, в меньшем количестве сдуваются потоком. Влияние смачивателей может проявиться и в другом направлении. Поскольку смачи-

поверхность (плоскость) dx; на верхней поверхности рассматриваемой частицы жидкости напряжение сдвига действует в обратном направлении, поскольку слой жидкости, прилегающий к этой поверхности, движется со скоростью, большей, чем данный элемент жидкости. Ввиду уменьшения скоростного градиента напряжение сдвига на верхней плоскости сдвига меньше, чем на нижней, на бесконечно малую величину.

Дефектоскопия припоя. Специальная задача - контроль ленты, используемой в качестве припоя. Ее сплошность — важное условие достижения высококачественной пайки. Поскольку толщина ленты обычно не превосходит 0,5 мм, рационально применение нормальных волн. Рекомендуется применение моды s\ на частоте 5 МГц (Н.М. Иванов и др.) Для серебряной ленты угол плексигласовой призмы должен быть 56° вдоль направления прокатки и 52° в поперечном направлении, поскольку лента обладает большой анизотропией свойств. Достигалась чувствительность, обеспечивающая выявление сквозного отверстия диаметром 3 мм при контроле вдоль направления прокатки и 0,5 мм в поперечном направлении.

Поперечная волна IT (поляризованная параллельно плоскости чертежа и перпендикулярно к оси цилиндра, волна SV) возбуждает продольные краевые волны RL 1 и RL 2, выходящие с обеих сторон цилиндра. Они не могут быть приняты в осеврм направлении, поскольку там их амплитуда обращается

Пружинные виброизоляторы с демпфированием. Упругий элемент пружинных виброизоляторов представляет фасонную пружину, коническую или экспоненциальную, назначение которой состоит в том, чтобы статическая характеристика была нелинейной, например обладала свойством равночастотности. По сравнению с резинометалли-ческими виброизоляторами пружинные обладают значительно большим ресурсом работы, их упругие характеристики гораздо меньше зависят от внешних условий — температуры, влажности и т. п.; они могут работать в агрессивных средах. Вместе с тем это, как правило, виброизоляторы, создающие эффективную виброзащиту лишь в осевом направлении. Поскольку внутреннее трение в материале пружины весьма мало, демпфирование в виброизоляторах этого типа создается искусственно.

В последние годы стало общепринятым считать, что процесс усталостного разрушения состоит из трех фаз. Первая фаза — возникновение трещины, за ней следует вторая — распространение трещины, и, наконец, когда трещина достигает критического размера, процесс разрушения завершает третья фаза — быстрый неустойчивый рост трещины до полного разрушения. Возможность моделирования каждой из этих фаз интенсивно исследовалась, однако до сих пор еще не создано скоординированных между собой моделей, которые в совокупности представляли бы общепринятый инженерный метод расчета. Тем не менее целесообразно рассмотреть некоторые последние достижения в этом направлении, поскольку в последние годы они особенно велики. В первую очередь это относится к моделированию фазы распространения трещины и последней фазы разрушения, о чем уже говорилось в разд. 3.7—3.10.

свойствами^малых по объему (одномерных) упрочнителей, таких, как усы (нитевидные кристаллы) или волокна. Так как упрочняющие пластины имеют два размера, которые сравнимы по величине с размерами^конструкционных деталей, дефекты в упрочняющем компоненте могут являться зародышами трещин длиной, сопоставимой с длиной трещин в детали. Такое действие дефектов в пластинчатом композиционном материале противоположно тому действию, которое оказывают дефекты на зарождение трещин в волокнистых композиционных материалах. В волокнах, находящихся под растягивающей осевой нагрузкой, трещина распространяется в поперечном направлении, поскольку площадь поперечного сечения волокна мала по сравнению с поверхностью всего образца.

Испытуемый манометр 1 привинчивается к одному из штуцеров коллектора, сообщающе-. гося с горизонтальным резервуаром 2 и вертикальным цилиндром 3, заполненным жидкостью. Объем резервуара 2 можно изменить при помощи поршня, перемещающегося в горизонтальном направлении посредством винта 4. В вертикальный цилиндр вставляется шток 5 с тарелкой 6, который своим весом создает давление на жидкость в резервуаре и коллекторе. Вес штока с тарелкой, а также гирь 7 выбирается строго определенным, так же как и площадь сечения вертикального цилиндра. Нагружая тарелку гирями 7, последовательно проверяют показания манометра.

Рис. 9.88. Механизм, преобразующий вращательное движение в прямолинейное возвратно-поступательное. Зубчатому колесу 3, установленному на свободно качающемся коромысле 4, передается непрерывное вращение в одном направлении посредством цепной передачи 5. Рамка 2 имеет бесконечный паз, в котором скользит цапфа 6 вала колеса. В крайних положениях рамки цапфа б огибает рейку с цевками 7 и изменяет направление ее движения. Крайние положения ведомых звеньев 1 регулируются при изменении угла р наклона направляющей 8 рамки.

Конструкция головок со вставными зубьями. На фиг. 55 представлена чистовая праворежущая двухсторонняя головка диаметром 6". Резцы (наружные и внутренние) регулируются в радиальном направлении посредством подкладок, клиньев и винтов. Для контроля разверни резцов два из них (наружный и внутренний) закрепляются наглухо шпильками, предохраняющими клинья от перемещения. Точное положение нерегулируемых резцов служит также и в качестве базы для их установки при заточке.

ШХ15. Торцовый зазор выдерживается в пределах 0,030—0,04 мм на обе стороны. Радиальный зазор между зубьями шестерен и корпусом составляет от 0,02 до 0,09 мм (большие цифры относятся к насосам с большей подачей). Фирма «Keela-vite» (Англия) в конструкциях насосов-гидромоторов, предназначенных для работы под давлением до 140 кГ/см2, также использует подшипники качения с высокой нагрузочной способностью (рис. 2.133). В этой конструкции предусматривается фиксация валов и шестерен в осевом направлении посредством затяжки сдвоенных радиально-упорных шариковых подшипников / с разрезным наружным кольцом. В качестве вторых опор применяются роликовые подшипники. Торцовые зазоры между шестернями 5 и корпусными деталями 4 и 2 обеспечиваются применением про-ставки 3, ширина которой на 0,025 мм более ширины шестерен.

Внутренний конус 3 подвешен на спиральной пружине (на рисунке не видна). Конструкция прибора допускает перемещение конуса 3 в осевом направлении посредством микрометрического винта. Благодаря такому устройству зазор между рабочими поверхностями может изменяться в отношении 1 : 20. Прибор снабжен набором сменных пружин-торсионов, которые расширяют пределы измерения крутящих моментов. [j

В сх. в полосу 4, перемещаемую по роликам 7, захватывают л переворачивают ролики 13 и 15. Сближают ро-, лики ^-посредством гидроцилиндра 14, шток которого шарнирно соединен с осью ролика 13. Поворачивают ролики совместно гидроцилиндром 12, шток которого соединен шарнирно с осями обоих роликов. Гидроцилиндры и ось ролика 15 шарнирно соединены с кареткой, жестко связанной со штоком гидроцилиндра //. Последний поднимает и опускает ролики вместе с полосой 4. Весь К. перемещают в горизонтальном направлении посредством реечной передачи 16,

Ролики 2 и 4 установлены на рычагах 6, соединены с рамой П. посред- ¦ ством тяг 5 и управляются гидроцилиндром 9. Звенья 10, 6, 5 и 1 образуют четырехзвенный сдвоенный ползунно-коромысловый м. (см. Коромыслово-ползунный м.). Ролики установлены на шатунах 6. При перемещении штока 10 гидроцилиндра вверх рычаги ,вме-сте с роликами также движутся вверх и сближаются, зажимая и поднимая полосу 3. Раму / вместе с полосой 3 перемещают в поперечном направлении посредством реечной передачи (шестерня 8 и рейка 7) и опускают полосу, одновременно освобождая ее.

yctp:, предназначенное для возвратно-поступательного перемещения и плавного реверсирования движения выходного звена путем совместного использования реечного и синусного м. При-таеняют Pi обычно в полиграф. колесо 5 (сх. а) поочередно вводят-в зацепление с рейками 4 и 7. Рамка 8 может перемещаться в ту или иную сторону при однонаправленном вращении колеса 5. При выходе из зацепления колеса 5 с одной из реек движение рамки 8 замедляется вследствие того, ч'то вступает» действие синусный м., образованный кривошипом 6, роликом 2 и направляющей 3. Направляющая 3 поворачивается и контактирует о* роликом 2, когда колесо 5 выходит из зацепления с рейкой. Поворот направляющей осуществляется, вследствие перемещения ролика 10 в пазу 1. За время работы синусного м. колесо 5 перемещается в осевом направлении посредством кулачка 10, приводимого от входного вала И че-л рез зубчатую" передачу 12 (сх. б). От этого же вала передается вращение непосредственно на колесо 5.

В сх. б кулачок 9 взаимодействует с роликом 7, установленным на коромысле 6. Коромысло 6 перемещается в осевом направлении посредством' винтовой пары 8, действующей от вала кулачка через зубчатую пару 4—5.

В корпусе 3 установлены лапки 7 <— рычаги, раскрытие которых регулируют гайками 4, перемещая их относительно ползуна 5Х Корпус 3 опирают иа неподвижную деталь, лапки подводят к поверхности другой детали 2 и, вращая маховичок 6, перемещают ^апки в осевом направлении посредством винтовой пары 7t При этом вместе с лапками перемещается деталь 2 относительно неподвижной детали.