Направлении продольной

1,6 раза ниже коэффициента армирева-ния однонаправленных материалов. Еще большее расхождение наблюдается в значениях прочности на отрыв в трансверсальном направлении. Прочность Кг однонаправленных углепластиков в 8 раз ниже прочности трехмерноармированных. Несколько меньше, по сравнению с углепластиками, различаются значения меж-слойной сдвиговой прочности и прочности на отрыв в трансверсальном направлении у трехмерноармированных и слоистых стеклопластиков.

Жесткие не компенсирующие (глухие) муфты применяют при строго соос-ном расположении соединяемых валов. Простейшим представителем этой группы муфт является втулочная муфта. Скрепление втулки с валами выполняют с помощью штифтов (рис. 307), шпонок или шлиц. Втулочные муфты нашли широкое применение в легких машинах при диаметрах валов до 100 мм. Они отличаются простотой конструкции и мальгми габаритами, но неудобны при монтаже и демонтаже из-за необходимости смещения валов в осевом направлении. Прочность муфты определяется прочностью штифтового, шпоночного или шлицевого соединения, а также прочностью втулки.

При действии изгибающей нагрузки часто сначала происходит разрушение самого внешнего слоя. В дальнейшем разрушение распространяется внутрь материала. Тенденция аналогична случаю приложения растягивающей нагрузки. На рис. 5.32 приведены результаты исследований Киси, которые содержатся в сообщениях [5.29] и [5.32]. Согласно этим результатам, с возрастанием скорости происходит увеличение предела прочности при изгибе 0в. Исследования проводились на полиэфирных слоистых пластинах, армированных как матами из рубленого стекловолокна, так и стеклотканью с полотняным переплетением. При низких скоростях изгиб в плоскостном направлении не отличался от изгиба в краевом направлении. При скоростях приложения нагрузки, для которых характерно возрастание прочности на изгиб, в плоскостном направлении прочность оказалась более значительной, чем в краевом. При малых скоростях приложения нагрузки разрушение, связанное с расслаиванием, оказывалось затрудненным. При больших же скоростях расслаивание возникало довольно легко. Полученные результаты указывают на то, что прочность рассмотренных материалов при ударных нагрузках оказывается больше, чем при статических, Симамура [5.33], анализируя расчеты, проведенные

Пластмассы — наполненные полимерные материалы. Пластмассы по виду наполнителя подразделяются на газонаполненные или ячеистые пластмассы (пено- и поропласты), порошковые пластмассы, волокнистые пластмассы и текстолиты и сложные пластики. Их свойства в основном определяются свойствами матрицы, т. е. полимера, и ее адгезией к поверхности наполнителя и дифференцированы в зависимости от вида наполнителя. Газовый наполнитель ослабляет исходный полимер. В порошковых пластмассах разрывная прочность не повышается; в пластмассах, армированных волокнами более прочными, чем матрица,— повышается анизотропно вдоль волокон. При ортогональном расположении волокон или армировании полотном, сеткой, пленкой в их плоскости прочность носит более изотропный характер, в поперечном же направлении прочность определяется теми же факторами, что и порошковые пластмассы.

1,6 раза ниже коэффициента армирева-ния однонаправленных материалов. Еще большее расхождение наблюдается в значениях прочности на отрыв в трансверсальном направлении. Прочность Кг однонаправленных углепластиков в 8 раз ниже прочности трехмерноармированных. Несколько меньше, по сравнению с углепластиками, различаются значения меж-слойной сдвиговой прочности и прочности на отрыв в трансверсальном направлении у трехмерноармированных и слоистых стеклопластиков.

мов углерода в базисных плоскостях. Прочность графита в базисной плоскости обусловлена взаимодействием атомов углерода, в перпендикулярном направлении прочность графита при растяжении существенно ниже из-за слабого взаимодействия между атомами соседних слоев. Высокие тепло- и электропроводность графита в плоскости

Прочность при разрыве в направлении ориентации увеличивается в 2—5 раз, в перпендикулярном направлении прочность уменьшается и составляет 30—50 % прочности исходного материала. Модуль упругости в направлении одноосной ориентации увеличивается примерно в 2 раза. Высокая прочность сочетается с достаточной упругостью, что характерно только для высокополимеров.

тов, чем то, которое получается из расчета с использованием в качестве критерия прочности тангенциальных напряжений. В этом случае более важную роль играют меньшие по величине радиальные напряжения, так как они действуют поперек волокон. В этом направлении прочность стеклопластика значительно ниже, чем в тангенциальном (вдоль волокон) .0 Поэтому армирование дисков волокнами только в тангенциальном направлении не дает требуемого эффекта.

тов, чем то, которое получается из расчета с использованием в качестве критерия прочности тангенциальных напряжений. В этом случае более важную роль играют меньшие по величине радиальные напряжения, так как они действуют поперек волокон. В этом направлении прочность стеклопластика значительно ниже, чем в тангенциальном (вдоль волокон) .0 Поэтому армирование дисков волокнами только в тангенциальном направлении не дает требуемого эффекта.

Муфта втулочная — простейший представитель глухих муфт. Скрепление втулки с валами выполняют с помощью штифтов (рис. 17.2), шпонок (рис. 17.3) или зубьев (шлицов). Втулочные муфты применяют в легких машинах при диаметрах валов до 60...70 мм. Они отличаются простотой конструкции и малыми габаритами. Применение втулочных муфт в тяжелых машинах затруднено тем, что при монтаже и демонтаже требуется смещать валы (агрегаты) в осевом направлении. Прочность муфты определяется прочностью штифтового, шпоночного или шлицевого соединения, а также прочностью втулки. Методика соответствующих расчетов изложена в § 1.6; 6.1 и 6.5.

А. Прочность в продольном направлении

Основное время при обработке на многорезцовом станке заготовки цилиндрического зубчатого колеса с отверстием (деталь типа дисков) определяется работой заднего (поперечного) суппорта / (рис. 57), так как путь резцов в направлении поперечной подачи значительно больше пути резцов, закрепленных в переднем суппорте 2, в направлении продольной подачи.

В тех случаях, когда по размерам обрабатываемой детали путь резцов в направлении поперечной подали незначительно больше пути резцов в направлении продольной подачи или наоборот, а продольный и поперечный суппорты работают с различными величинами подач, следует установить расчетом, какой из суппортов определяет наибольшее основное (технологическое) время обработки.

где Вк — высота шлифовального круга, мм; Lp. 10Д — длина рабочего хода в направлении продольной подачи, мм; лдв.хрд — число двойных ходов стола в 1 мин.

где /„ — длина поверхности шлифования в направлении продольной подачи; k — перебег круга за пределы шлифуемой поверхности в долях высоты круга.

Эта зависимость является математическим выражением з а-кона Гука— основного закона сопротивления материалов. Закон Гука может быть сформулирован так: нормальное напряжение прямо пропорционально возникающей в том же направлении продольной деформации.

Эта зависимость является математическим выражением закона Г у к а — основного закона сопротивления материалов. Закон Гука может быть сформулирован так: нормальное напряжение прямо пропорционально возникающей в том же направлении продольной деформации.

Следящий привод. Управление движением рабочих орг.шов машин-автоматов по параметру перемещения достигается «следящим» приводом. На рис. 7.8 приведена принципиальная схема такого устройства для управления движением подачи фрезы 3, обрабатывающей криволинейную поверхность изделия /, при помощи гидроцилиндра 2. Последний жестко связан со столом 4, получающим принудительное движение подачи s вдоль направляющей 5, по которой перемещается ползун, соединенный со штоком б поршня 7. Требуемое положение стола, а следовательно, и фрезы относительно изделия / достигается с помощью копира 8, щупа-золотника 9 с роликом. При движении стола золотник 9 перемещается в направлении продольной оси штока-щупа и сообщает гидроцилиндр с насосной системой, нагнетающей жидкость в соответствующую полость гидроцилиндра. Таким образом происходит установка стола 4, несущего фрезерную головку на требуемом расстоянии от направляющей для повторения на обрабатываемом изделии профиля копира.

осуществлять по боковым отверстиям с каждой стороны шва. Для исключения возможных погрешностей при определении положения дефекта в направлении продольной оси шва в СОП предусмотрены вертикальные отверстия. Поправку ги (см. рис. 6.48) определяют, перемещая ПЭП так, чтобы получить максимальную амплитуду эхо-сигнала от вертикального отверстия. Если максимум эхо-сигнала соответствует положению, при котором ось ПЭП находится напротив оси отверстия, то поправку вводить не требуется. Если максимум эхо-сигнала соответствует положению, в котором ось ПЭП не пересекает ось отверстия, то при определении местоположения дефекта следует ввести поправку, значение которой равно расстоянию между осью ПЭП и осью этого отверстия. Поправка берется со знаком плюс, если ПЭП смещен относительно отверстия в направлении сварки, или со знаком минус при смещении ПЭП в противоположную сторону.

логичны и носили характер волосовин, расположенных в направлении продольной оси шпильки. Длина волосовин большей частью не превышала 20 мм, но в отдельных случаях достигала 50 мм. В некоторых шпильках наблюдалось скопление мелких волосовин, расположенных на цилиндрической части и в местах перехода шейки шпильки к резьбе, реже обнаруживались дефекты на резьбе. Продольные волосовины на шпильках, выявленные магнитным методом, не выявились при ультразвуковом контроле, вместе с тем в некоторых случаях ультразвуковым методом были обнаружены мелкие дефекты типа раскатанных раковин. При просвечивании гамма-лучами такие дефекты на выявлялись.

При направлении продольной подачи под углом к оси заготовки (рис. 16, а) метод шевингования называется диагональным, а при перпендикулярном (рис. 16, б) — касательным.

При разработке вопросов кинематического дробления стружки А. А. Смирновым проведены исследования жесткости токарных станков в направлении продольной подачи.