Направлении соответствующем

из чертежа на нас. Это же можно показать стрелками (рис. 5.11, а). Зубчатые колеса / и 3 вращаются в одном направлении, следовательно, передаточное отношение z?i имеет знак плюс.

направлении. Следовательно, если конический подшипник нагружен радиальной силой FR, то в положения, изображенном на рис, Д3.19, он должен быть одновременно нагружен и осевой силой

Формула (6.63) подобна формуле для критической нагрузки шарнирно-опертой прямоугольной пластины, сжатой в одном направлении. Следовательно, короткая цилиндрическая оболочка с опертыми торцами, находящаяся в безмоментном начальном состоянии Ту — const, Т°х = 0, 5° = 0, теряет устойчивость так же, как и сжатая в продольном направлении удлиненная шар-нирно-опертая прямоугольная пластина, ширина которой Ъ равна длине оболочки /, причем число полуволн, очевидно, равно 2п.

При работе гипоидной передачи сопряжённые зубья шестерни и колеса скользят друг по другу не только в поперечном, но и в продольном направлении. Следовательно, на контактных линиях в каждый момент времени будут иметься участки, где относительное движение поверхностей зубьев сводится в основном к относительному скольжению поверхностей вдоль контактных линий. На таких участках гидродинамические условия образования масляной плёнки крайне неблагоприятны, в связи с чем зубья гипоидных передач подвержены заеданию в гораздо большей степени, чем цилиндрических и конических. Особенно приходится опасаться заедания в гипоидных передачах с крупным модулем при небольшой твёрдости зубьев.

В передаче I 2а перемещению звена 1 на величину tt соответствует перемещение звена 3 на величину /4 — /3 в том же направлении. Следовательно,

(Коэффициент фпр меньше ф и при определении последнего в поперечном направлении. Следовательно, расчет по <рпр действительно определяет максимально допустимый диаметр отверстий.

Однако полная облитерация (заращивание) щели может наступить лишь при определенных условиях. Это обусловлено тем, что активность поля поверхности щели уменьшается с увеличением расстояния в нормальном к ней направлении. Следовательно, сила сцепления частиц с поверхностью щели и между собой будет неодинакова по толщине слоя облитерации, и при известной толщине адсорбционного покрытия средние слои становятся столь рыхлыми, что не могут противодействовать усилию сдвига от действия перепада давления жидкости, в результате чего они будут выдавливаться из щели.

расточки корпуса, перемещается на сторону нагнетания. По прошествии некоторого времени впадина 9 займет положение 11, и жидкость из нее будет выдавливаться зубьями ротора 5 в патрубок 2. Цифрой 10 отмечено одно из промежуточных положений, которое занимает освобождаемая от рабочей жидкости впадина. Этот процесс происходит как с впадинами ротора 1, так и ротора 3. Если проследить, как меняется объем между зубьями 4 и 5 впадины 7 по мере вращения роторов, то можно установить, что его изменение аналогично изменению объема впадины 9. Если роторы вращаются, как указано на фигуре стрелками, то поток масла будет иметь направление снизу вверх, т. е. нижний патрубок будет всасывающим, а патрубок 2 нагнетательным. Принципиально при смене направления вращения роторов патрубки могут менять свое назначение, однако конструктивное выполнение гидротормоза может служить препятствием к использованию реверсивности зубчатой гидромашины. Рассматриваемый на фиг. 53 зубчатый насос имеет встроенный предохранительный клапан 5, который может работать только при вращении роторов в указанном на фиг. 54 направлении. Следовательно, данная конструкция не допускает реверсивности. При вращении роторов жидкость заполняет раскрывающиеся впадины между зубьями и переносится по направлению вращения на сторону нагнетания. На стороне нагнетания жидкость из впадин выдавливается зубьями другого ротора подобно жидкости, выдавливаемой поршнем из цилиндра. Попадающая в нагнетательную полость жидкость проталкивается дальше по нагнетательному трубопроводу. Количество подаваемой тормозом жидкости и давление в нагнетательном патрубке определяют величину поглощаемой гидротормозом мощности.

Второе различие заключается в типе деформации или в степени свободы элемента. Биметаллические элементы — это комбинированные металлические материалы, состоящие из двух или более различных металлов, поэтому их действие ограничено направлением, перпендикулярным плоскости их соединения. В отличие от этого сплава с эффектом памяти формы — это однородные материалы. Они являются ориентационно независимыми, поэтому могут действовать в любом направлении. Следовательно, можно изготовить элементы пространственного действия путем комбинированного использования спиралей с увеличенным рабочим ходом в сочетании со сложной схемой нагружения, включающей деформацию скручивания и изгиба.

острую лепестковую характеристику направленности, например типа показан1-ной на рис. 4.23 с нулевой точкой на осевом направлении. Следовательно, при* практическом поиске дефектов необходима осторожность [1057].

Специальные методы литья влияют на возможность контроля. Так, при центробежном литье структура затвердевает с радиальной ориентацией. В литых трубах из чугуна с шаровидными графитом это не оказывает существенного влияния на возможность контроля; напротив, в аустенитных трубах центробежного литья это сказывается очень существенно. Они могут прозвучиваться только в радиальном направлении. Следовательно, еще возможно и измерение толщины стенки. Наг против, наклонное прозвучивание в эхо-импульсном режиме при контроле таких труб уже не дает эффекта даже при низких частотах и с применением высокодемпфированных искателей. Здесь может оказать помощь метод прозвучивания на частоте 1 МГц, чтобы, например, обнаружить радиально расположенные дефекты в трубах НК-40, возникшие в процессе службы.

Направленный поиск. Несмотря на то, что современные ЭВМ позволяют сравнивать десятки и сотни тысяч вариантов механизма, все же следует стремиться к уменьшению трудоемкости вычислений с целью удешевления процесса проектирования. Уменьшения трудоемкости вычислений можно достичь направленным поиском, при котором переход от одной комбинации параметров к другой происходит не случайно, а в направлении, соответствующем уменьшению целевой функции. Многочисленные методы направленного поиска

Направленный поиск. Несмотря на то, что современные ЭЦВМ позволяют сравнивать десятки и сотни тысяч вариантов механизма, все же следует стремиться к уменьшению трудоемкости вычислений с целью удешевления процесса проектирования механизма. Уменьшение трудоемкости вычислений может быть достигнуто путем применения направленного поиска, т. е. такого поиска искомых параметров синтеза, при котором переход от одной комбинации параметров к другой происходит не случайно, а в направлении, соответствующем уменьшению величины целевой функции. Многочисленные методы направленного поиска отличаются между собой способами выбора направления, по которому следует переходить от одних значений параметров к другим. При решении задачи синтеза механизмов иногда достаточно применить самый простейший способ, который дает следующую последовательность вычислений.

Параметры а0, Й0 в (6.12) зависят от упругих констант материала, размеров кольца и значения давления. Зависимость (6.12) хорошо согласуется с экспериментальными замерами радиальных перемещений в пределах линейного участка нагружения. Радиальные перемещения в направлении большей жесткости (?') оказались больше, чем в направлении меньшей жесткости (So)- Данные для численного сравнения, соответствующие материалу Sepcarb-Ш, приведены на с. 192. Расчет параметров, входящих в (6.12), по формулам, приведенным в работе [21], показал, что а0 <* О, Ьа<^ 0. Следовательно, при нагруже-нии колец внешним давлением в направлении, соответствующем ф = О в плоскости кольца*, они являются менее податливыми на радиальное смещение, чем в направлении, соответ-

ный потенциал, чем потенциал матрицы. Например, в сплаве с 6,5 % AI после старения при 600°С или при медленном охлаждении после отжига в «-твердом растворе возникают сегрегаты, обогащенные алюминием и образующие зоны ближнего порядка. Учитывая, что параметр решетки в этих зонах такой же, как и у «2 -фазы, и равен двойному параметру а а-фазы, движущаяся дислокация по отношению к этой решетке будет полудислокацией. Это вызывает парное движение дислокаций (создающих на поверхностях призмы дислокационные дефекты с низкой энергией дефектов упаковки), приводящее к возникновению грубого скольжения. Если же тот же сплав подвергнуть закалке с температур отжига, то возникнет статистически равномерное распределение алюминия в твердом растворе без образования зон ближнего порядка. На рис. 38 приведена фрактография поверхности излома после коррозионного разрушения образца сплава ВТ5-1 в двух структурных состояниях. Как видно, сколы и ручьевые узоры имеются только у состаренного сплава (рис. 38, а, б). У закаленного сплава наблюдается только вязкое разрушение (рис. 38, в). Из изложенного следует, что коррозионные туннели возникают и развиваются по вполне определенным кристаллографическим плоскостям в направлении, соответствующем минимальному сопротивлению пластической деформации. Это находит хорошее экспериментальное подтверждение при исследовании характера развития трещины коррозионного растрескивания. В пределах одного фрагмента (колонии а-фазы одной направленности) трещина имеет прямолинейный характер. Вместе с тем для коррозионного растрескивания характерно многочисленное ветвление трещины. Именно в результате ветвления трещины на металлографических шлифах, как правило, наблюдаются отдельные прямые трещины, не связанные с магистральной (рис. 39). Какова же при таком механизме роль скола? Скол при коррозионном растрескивании появляется в результате восходящей диффузии водорода, адсорбированного стенками туннелей, в подповерхностные слои в вершине трещины в области максимальных напряжений. Скол происходит по выделившимся мелкодисперсным гидридам на плоскостях базиса. Оголяя ювенильную поверхность, скол позволяет коррозионной среде выбирать новую благоприятную кристаллографическую ориентировку в соседних плоскостях. Если скол не происходит, а туннели сочетаются с неблагоприятными ориентировками, процесс коррозионного растрескивания тормозится. Пример этого —результаты выполненного авторами совместно с О. А. Гунбиной фрактографического исследования поверхности излома закаленного сплава ВТ6, разрушенного в 3,0 %-ном растворе NaCI

Даже из представленных здесь немногочисленных результатов видно, какое значение имеет укладка волокон — их взаимное расположение, в частности интервалы между соседними волокнами. Уменьшение этого расстояния в направлении приложенной нагрузки в случае прямоугольной укладки влечет за собой сильную локальную концентрацию напряжений. Однако при приложении нагрузки в направлении, соответствующем большим расстояниям между волокнами при прямоугольной укладке, получились бы результаты, значительно отличающиеся от приведенных здесь. Во всяком случае, полное параметрическое исследование влияния расстояний между волокнами для. различных комбинаций материалов волокон и матриц было бы весьма полезным.

Электрохимические реакции контролируют скорость процесса коррозионно-механического воздействия среды, особенно в начальный период роста трещины, когда происходит коррозионное растворение металла с образованием, например, поражений в виде питтингов [138]. Так в холоднодеформированных сталях типа 18-8, испытываемых в растворе MgCl2 при 154° С, образуются специфические туннели субмикроскопических размеров, которые располагаются вдоль плоскостей скольжения в направлении, соответствующем сидячим дислокациям Коттрелла—Ломера. Как указывается в работе [139], одной из стадий коррозионного растрескивания является «туннельная» коррозия на выходах ступенек скольжения на поверхность. Наличие каналов (туннелей) распространяющихся в глубь металла, было показано при выдержке сплава Си—25% Аи в 10%-ном растворе FeCl3, сплава Mg—7% А1 — в растворах NaCl с К2Сг2О7, нержавеющей стали типа 301 в 42%-ном растворе MgCl2 при 140° С и алюминия в растворе NaCl. Поперечный размер образующихся микрополостей обычно значительно меньше их глубины, что придает им капиллярные свойства, обусловливающие быстрое заполнение электролитом. Поэтому можно принять в качестве модели микрополости тонкий цилиндрический капилляр или тонкую щель прямоугольного сечения, внутренняя поверхность которых поляризуется коррозионными токами или от внешнего источника.

Электрохимические реакции контролируют скорость процесса коррозионно-механического воздействия среды, особенно в начальный период роста трещины, когда происходит коррозионное растворение металла с образованием, например, поражений в виде питтингов [155]. Так, в холоднодеформированных сталях типа 18—8, испытываемых в растворе MgCl2 при 154 °С, образуются специфические туннели субмикроскопических размеров, которые располагаются вдоль плоскостей скольжения в направлении, соответствующем сидячим дислокациям Коттрелла—Ломера. Как

Безопасные рукоятки первого типа (принудительно вращаемые при опускании груза). К этому типу относятся рукоятки, сконструированные по типу дискового тормоза, замыкаемого весом груза, с размыкающимися поверхностями трения (фиг. 223, а). Ступица / каждой такой рукоятки представляет собой гайку, навернутую на резьбовую втулку 2 приводного вала 3. Между буртиком втулки и ступицей рукоятки свободно посажено храповое колесо 5, сцепляющееся с неподвижно закрепленной собачкой 4. В случае вращения рукоятки в направлении, соответствующем подъему груза, ступица ее смещается влево и зажимает храповое колесо; при этом вращение через втулку 2 передается приводному валу 3. С прекращением вращения собачка застопоривает зажатое храповое колесо, препятствуя обратному вращению вала под действием веса поднятого груза. При изменении направления вращения рукоятки на обратное последняя, смещаясь вправо, ослабит зажатие храпового колеса, и тогда вал получает возможность повернуться в сторону опускания груза на угол, равный углу поворота рукоятки. Для нормальной работы рукоятки момент трения в резьбе должен быть меньше момента от собственного веса рукоятки, и поэтому сама рукоятка должна быть неуравновешенной. Расчет этих устройств аналогичен расчету дисковых тормозов, замыкаемых весом груза, с размыкающимися поверхностями трения. Конструктивное выполнение безопасных рукояток этого типа приведено на фиг. 223, б, в, г,

Параметры а0, Й0 в (6.12) зависят от упругих констант материала, размеров кольца и значения давления. Зависимость (6.12) хорошо согласуется с экспериментальными замерами радиальных перемещений в пределах линейного участка нагружения. Радиальные перемещения в направлении большей жесткости (?') оказались больше, чем в направлении меньшей жесткости (So)- Данные для численного сравнения, соответствующие материалу Sepcarb-Ш, приведены на с. 192. Расчет параметров, входящих в (6.12), по формулам, приведенным в работе [21], показал, что а0 <* О, Ьа<^ 0. Следовательно, при нагруже-нии колец внешним давлением в направлении, соответствующем ф = О в плоскости кольца*, они являются менее податливыми на радиальное смещение, чем в направлении, соответ-

ГОСТ 2789—73 предусматривает, что определение параметров (измерение шероховатости) должно производиться в направлении, соответствующем наибольшему значению параметров шероховатости. В случаях, когда необходимо измерять шероховатость поверхности в другом направлении, оно должно быть указано в чертеже графически — линией со стрелками на концах и соответствующей надписью на полке линии-выноски (рис. 18). Линию, показывающую направление измерения, следует наносить на том изображении поверхности, где поверхность видна не в профиль.

Вторая приводная шестерня приводится в движение мотором постоянного тока, число оборотов которого постоянно при холостом ходе и зависит от напряжения дуги во время процесса сварки. Эта шестерня вращает приводные ролики в направлении, соответствующем движению электродной проволоки „вниз".