Наблюдается небольшой

Повышение температуры испытания приводит к экспоненциальному уменьшению критических деформаций перехода между структурными областями [289]. В интервале ДДС (400—600 °С) наблюдается нарушение этой зависимости, критические деформации резко возрастают, так что область образования ячеистых структур выходит за пределы области однородной деформации. Следует отметить характерные особенности дислокационной структуры деформированного ванадия [62, 341, 344]: высокую плотность дислокаций, в том числе и во внутренних объемах ячеек, широкие неупорядоченные границы ячеек, задержку формирования ячеистых структур в области ДДС и т. д. По характеру приведенные выше диаграммы структурных состояний несколько отличаются от построенных ранее для тугоплавких ОЦК-металлов [9, 289] (см. рис. 3.12). Наблюдается более высокий уровень критических деформаций, разделяющих структурные области, что, видимо, связано с различиями способов задания деформации: в работе [289] — это прокатка или прессование, в нашем случае — одноосное растяжение. Кроме того, на диаграммах структурных состояний ванадия и хрома (см. рис. 3.12) не отражена область ДДС, где затруднено образование дислокационных ячеистых структур [62,344].

Так как при горячей деформации время деформирования мало (секунды или даже доли секунды), процессы упрочнения — разупрочнения носят особый характер. С ростом скорости деформации в металле возникает нестабильное структурное состояние с образованием неоднородной структуры, наблюдается нарушение строения отдельных уже частично деформированных зерен. Однако пластическая деформация нагретого металла проходит обычным дислокационно-сдвиговым механизмом и достаточно хорошо описывается различными физическими моделями горячей деформации.

мом при 800° (рис. 5). На рис. 6 показано изменение физич. св-в ковкого Н. в зависимости от темп-ры. При темп-ре ок. 350° наблюдается нарушение в плавном ходе кривых, что НУ. *г*мм> связано с магнитны-

Промышленные опыты показали, что защитное действие октадециламина и других пленкообразующих аминов проявляется полностью на пятнадцатый день с начала их непрерывного поступления. После перерыва в подаче амина более 10 ч наблюдается нарушение целостности защитной пленки, увеличивается содержание продуктов коррозии (окислов железа) в конденсате, возвращаемом с производства. После перерыва в 16—25 ч на одной ТЭЦ требовался двойной период подачи амина для полного возобновления защитной пленки на всей внутренней поверхности конденсатной системы. Двухсуточный перерыв в поступлении октадециламина на той же ТЭЦ приводил к полному разрушению защитной пленки в начале конденсатопровода, а в конце конденсатопровода снижал показатель защитного действия до 60%. После двухсуточного перерыва в дозировании октадециламина в пар, идущий на производство, требовалось 9—10 дней подачи амина для полного восстановления защитной пленки на всей внутренней поверхности конденсатопроводов. При нормальном количестве отпускаемого пара на производство 5—8-часовой перерыв в поступлении октадециламина в пар не сказывался на целостности защитной пленки, и, следовательно, на степени ее защитного действия при условии, что эти перерывы не происходили ежедневно.

Значение Тк во всех случаях не должно быть меньшим 8 ч (хотя для некоторых условий минимальное значение Тк должно быть равно 24 ч). Исходя из этого и принимая для сульфоугля ер= = 300 г-зкв/м3, А=2,5 м, подсчитываем допустимую скорость фильтрования, которая представлена на рис. 6-5. Минимальная скорость фильтрования нежелательна ниже 5 м/ч, так как при небольших скоростях наблюдается нарушение равномерности фильтрования

части отливки в неподвижной полуформе (кривая 2), а к 355° С их число доходит до 25%. В некоторых случаях наблюдается нарушение устойчивой работы машины и при низкой температуре прессформы; вследствие усадки отливки на стержнях происходит задержка ее во время выталкивания из прессформы, нередки случаи поломки отливок.

Это, однако, справедливо лишь при сжигании углей, не требующих шурования слоя (неспекающихся или слабоспекающихся, а также не слишком озоленных и заштыбленных). В противном случае наблюдается нарушение горения из-за за-коксовывания и зашлаковывания слоя.

точен для соединений с пористостью клеевой прослойки не выше 30%. Для соединений с более развитой пористостью наблюдается нарушение корреляционной связи между а и тв. В то же время изделия, у которых порис-

ная зависимость между гв и « выглядит корректной для соединений с пористостью до 20—25% по объему. Для соединений с более высокой пористостью наблюдается нарушение корреляционной связи между тв и а, что связано с образованием макроскопических газовых дислокаций в структуре прослойки. Подобные корреляции следует рассматривать как первичные и достаточно ftepc-пективные применения теплометрической дефектоскопии. Предлагаемый метод дефектоскопии соединений на кле-

Часть выбросов оксида азота трансформируется в диоксид азота. При небольших концентрациях диоксида азота наблюдается нарушение дыхания, кашель. Оксиды азота являются серьез-

На рис. 5.10 показан лишь начальный линейный участок графика зависимости х(р). Установлено, что при превышении давлением р некоторого предела в образце возникают пластические деформации, и наблюдается нарушение линейности графика. Если при первичном нагружении «нетренированного» образца зарегистрировать уровни нагрузки, соответствующие, во-первых, верхней границе линейного участка кривой (так называемый «предел пропорциональности») и, во-вторых, крайней верхней точке нелинейной части графика (максимальная нагрузка), то оказывается, что при повторном нагружении соответствующий график сохраняет линейность в более широком диапазоне нагрузок, а именно: пределом пропорциональности для «тренированного» образца служит максимальное значение нагрузки «нетренированного». Это явление было использовано для определения таких усилий затяжки болтов и шпилек, при которых металл оказывался в начальной зоне пластических деформаций и для регистрации которых принципиально не могли применяться тензорезисторы.

После отжига образца происходят некоторые изменения в форме кривых as(T). В частности, на кривых для случаев исходного состояния и состояния пойле отжига при 373 К наблюдается небольшой изгиб, который свидетельствует о существовании еще одной магнитной фазы с меньшей температурой Кюри [256]. Отжиг образца при более высокой температуре приводит к исчезновению этого изгиба, и кривые
Потенциалы меди М4 и латуни Л62 во времени изменяются медленно, лишь через ~ 75 ч наблюдается небольшой их сдвиг в отрицательную сторону (рис. III. 9). Потенциалы титановых сплавов до испытаний в тонкой пленке морской воды составляют примерно —0,1 —0,2В. После испытаний в приморской атмосфере в течение 3 месяцев они за счет формирования защитной пленки, тормозящей анодный процесс, приобретают более

В табл. 8.6 включен также сплав инконель-718, высоконапряженный, отвержденный старением. Значительные поверхности этого сплава применяются в некоторых PWR в виде сварных решеток, объединяющих стержни в сборки. При таких условиях применения нет оснований для растрескивания, наблюдается небольшой питтинг, не имеющий практического значения.

На рис. 103 приведено изменение амплитуды колебания пульсационной и осредненной по времени скорости потока газа по радиусу канала при частоте колебаний 36 Гц вблизи пучности скорости стоячей волны. Амплитуда колебания скорости в ядре потока практически постоянна, вблизи стенки трубы наблюдается небольшой максимум. Осредненная по времени скорость потока существенно отличается от стационарного значения. Максимум скорости наблюдается вблизи поверхности. Для сравнения на этих графиках пунктирной линией нанесен профиль скорости, соответствующий стационарному потоку. На этих же графиках изображена форма колебаний давления и форма сигнала, регистрируемая термоанемометром в центре канала. Форма колебания давления примерно соответствует форме колебания массовой скорости.

Вследствие невысокого температурного уровня в слое колосники решетки нагреваются слабо. Неоднократные измерения показывают (рис. 7-21), что в момент чистки решетки от шлака, когда последняя оголяется и подвергается действию топочного излучения, температура колосников резко поднимается и достигает 400—600° С (в зависимости от нагрузки топки), но затем, как только решетка покроется свежим топливом, быстро падает до 150—200° С. Через некоторое время в результате розжига слоя вновь наблюдается небольшой подъем температуры до 200—300° С, после чего с образованием шлаковой подушки она

Шаг резьбы. Анализ данных табл. 6.5 показывает, что при одинаковом отношении R/P шаг резьбы практически не влияет на предел выносливости резьбовых соединений. Лишь для резьбы с диаметром 10 мм при R = 0 наблюдается небольшой (до 10'%') .разброс, результатов относительно среднего значения. При других значениях R/P разброс не превышает 2 ... 5 %. Это позволяет рассматривать резьбу как совокупность мелких выточек. Напряжения в стержне с такими выточками распределяются неравномерно лишь на небольшой глубине, прилегающей к вершине. В этом случае коэффициент концентрации напряжений зависит от отношения R'/P и не зависит от отношения R/d.

Влияние различных элементов на растворимость азота в жидком железе приведено на рис. 22. Поведение азота при выплавке нержавеющей стали также зависит от технологических факторов (особенности легирования стали азотом рассматриваются ниже). В период продувки стали Х18Н10Т (переплав отходов) содержание азота изменяется (рис. 21) незначительно: в среднем оно снижается с 0,014 до 0,010% (хотя на отдельных плавках с низким содержанием азота в начале продувки наблюдается небольшой рост его содержания). Резкое повышение содержания азота (до 0,018%) наблюдается при вводе феррохрома. По ходу рафинировки содержание азота в металле практически стабильно. Снижение концентрации азота (до 0,011%) наблюдается при вводе,в сталь титана (за счет всплывапия нитридов титана).

Структура аморфных металлов, как впервые указал Полк [13], стабилизируется при легировании такими металлоидами, как бор, углерод, кремний и фосфор. Это происходит потому, что металлоидные атомы внедряются в поры, расположенные в центрах полиэдров, образующих СПУ-структуру из атомов металла. Возникает сильная химическая связь между атомами металла и металлоида. Для проверки этой гипотезы с позиций электронной структуры Ма-цуура с сотр. [14] определяли РФС-'опежтр как функцию концентрации бора в аморфных сплавах Fe—В. Их результаты приведены на рис. 6.11. По сравнению с чистым железом в аморфных сплавах Fe — В в Зс?-зоне наблюдается небольшой пик в области высоких энергий связи; Зс?-зона образуется со стороны низких энергий связи при содержании бора 14—15% (ат).

После тройного отжига наблюдается небольшой эффект упрочнения, особенно после 15—25-ч выдержки при 550° С. Предел прочности сплава при 20° С по сравнению с отожженным состоянием (900° С, 1 ч) увеличился от 113 до 119—126 кгс/мм2, а пластичность (б, ф) после 100—ЮОО-ч нагревов при 600° С почти не изменилась. Срок службы образцов при 600° С и а = 30 кгс/мм2 после тройного отжига увеличился с 94 до 144—179 ч (табл. 96).

Таким образом у сплава ВТ18 после соответствующего режима термической обработки наблюдается небольшой эффект упрочнения, вызванный перераспределением легирующих элементов в процессе термической обработки.

С увеличением скорости движения потока в скважине от 2 до 8—10 м/с скорость коррозии возрастает в 1,5—2 раза. Затем наблюдается небольшой спад и дальнейшее увеличение скорости коррозии при больших скоростях потока >20 м/с. Чем выше парциальное давление СОг, тем при меньшей скорости потока наблюдается максимальная коррозия. С уменьшением парциального давления С02 максимальные значения скорости коррозии наблюдаются при больших скоростях потока. По мере обводнения углеводородного конденсата скорость коррозии возрастает. Заметные разрушения начинаются уже при содержании 20% воды. Из пластовых вод, встречающихся в месторождениях Северного Кавказа, наиболее агрессивными являются хлоридкальциевые, насыщенные двуокисью углерода. Менее агрессивными являются натрийгидрокар-бонатные.