Направлению прессования

Скоростная кислородная резка достигается за счет наклона резака на 45° в сторону, обратную направлению перемещения. Скорость резки листовой стали толщиной 3—20 мм повышается в 2— 3 раза, но ухудшается качество реза.

При заданной внешней статической нагрузке на толкателе, например силе FM-> полезного сопротивления, силе F,, упругости пружины для силового замыкания и силе тяжести 6% толкателя (рис. 17.5, а), реакции в кинематических парах являются зависимыми от угла давления, т. е. от закона движения толкателя и габаритных размеров механизма. Этот вывод легко установить из анализа плана сил, приложенных к толкателю (рис. 17.5, а, б) и формул (12.11) и (12.12). Чем больше угол давления ft, тем больше реакции F-ы и F?\ в кинематических парах, а следовательно, тем больше силы трения при заданных коэффициентах трения: f,2i — между башмаком толкателя 2 и кулачком / и f,2.i — толкателем 2 и направляющими 3. При расчетах сил в кинематических парах для поступательной кинематической пары между толкателем и направляющими используют приведенный коэффициент трения /' ','Ь, который рассчитывают по величине угла <р','?.(, определяющего положение реакции F-a относительно перпендикуляра к направлению перемещения толкатели.

Поперечный эффект Доплера относится к наблюдениям, произведенным под прямым углом к направлению перемещения источника света, которым обычно является атом. В нерелятивистском приближении вообще нет поперечного эффекта Доплера. Теория относительности предсказывает существование этого поперечного эффекта Доплера для световых волн. Отношение частот должно быть обратным отношению интервалов времени в формуле (31), т. е.

Эта же формула верна и для.случая действия силы в направлении, противоположном начальной скорости точки (рис, 179, в). При этом второе слагаемое правой части больше первого и разность конечной и начальной кинетических энергий оказывается отрицательной (кинетическая энергия материальной точки уменьшается). Работа также отрицательна, так как направление силы противоположно направлению перемещения, т. е. здесь работу совершает сила сопротивления (см. стр. 150).

Если a = 90°, cos 90Э = 0, следовательно, работа силы, перпендикулярной направлению перемещения, равна нулю.

на тело, уравновешена, поэтому R == 0, следовательно, АК ~ 0. Сила N перпендикулярна направлению перемещения тела, следовательно, и AN = 0. Таким образом, уравнение (а) примет вид

(сила трения направлена под углом а = 180° к направлению перемещения тела). Таким образом,

будет противоположно направлению перемещения на пути туда. Поэтому работа на обратном пути ACDB по величине будет равна работе на прямом пути ABDC и противоположна ей по знаку, т. е. АСОВ + AHDC = 0. Пусть теперь обратное перемещение происходит по другому пути, СЕВ; работа силы не зависит от пути, и, следовательно, А соп = А СЕВ, откуда Двое = — А СЕВ и на всем пути AFDCEB — 0- Путь этот мы выбрали совершенно произвольно. Следовательно, работа упругих сил, сил тяготения и сил электрического поля, созданного электрическими зарядами, по любому замкнутому пути всегда равна нулю.

Выше дли упрощения подсчета работы силы, сообщающей телу ускорение, мы предполагали, что скорость тела совпадает по направлению с силой. Если это не так, то действующую на тело силу нужно разложить на две составляющие: тангенциальную, направленную вдоль скорости, и нормальную, направленную перпендикулярно к ней. Работу совершает только тангенциальная составляющая (нормальная составляющая не совершает работы, так как она перпендикулярна к направлению перемещения). С другой стороны, только тангенциальная составляющая силы изменяет величину скорости тела. Поэтому, произведя подсчеты только для тангенциальной составляющей, мы получим ту же связь между работой силы и скоростью тела, а значит, те же выражения для кинетической энергии, которые были получены выше.

Пусть для балки, изображенной на рис. 2.84, а, требуется определить вертикальное перемещение точки /С. В точке К. нагруженной балки условно приложим в направлении искомого перемещения силу, равную единице. Балка прогнется (рис. 2.84, б). Условимся обозначать перемещения сечений буквой Д с соответствующими подстрочными индексами. Первый индекс будет соответствовать направлению перемещения (по направлению какой силы рассматривается перемещение),второй — силе, вызвавшей это перемещение. Например, перемещение точки /С по направлению действия единичной силы иод действием этой единичной силы будем обозначать через Дц. Единичная сила на перемещении Ди совершит работу, которую обозначим через Wn и определим по формуле

направление реакции связи противоположно направлению перемещения, уничтожаемого данной связью.

Конструктивные соображения. Учитывая условия прессования порошков при конструировании металлокерамических деталей, рекомендуется избегать узких выступов, длинных и узких выемок, острых углов (радиус закруглений принимать не менее 0,25 мм), больших и резких изменений толщины деталей, формовки выемок в направлении, перпендикулярном к направлению прессования, и т. п. (фиг. 2). Для получения наружной или внутренней винтовой резьбы следует

Формование отверстий НАПРАВЛЕНИЕ ДЕЙСТВИЯ ПУАНСОНА лПЁРПЕ,НДК-ПАРАЛЛЕЛЬНО -далярно Возможно параллельно или перпендикулярно направлению прессования

* Поперечным принято считать направление, параллельное формирующему давлению, а продольным — перпендикулярное формирующему давлению. Таким образом, в прессованном материале поперечное направление перпендикулярно направлению прессования, а продольное — параллельно направлению прессования. В литом материале поперечное направление совпадает с направлением давления при литье.

Все испытания на вязкость разрушения проводили на компактных образцах толщиной 12,7 мм. Для испытаний использовали сервогидравлическую машину со скоростью перемещения траверсы 0,127 м/с. На всех образцах, предназначенных для испытаний, была предварительно при комнатной температуре выращена усталостная трещина при нагрузках, значительно меньших, чем используемые в процессе последующих испытаний. При испытаниях на вязкость разрушения замеряли смещение с помощью датчиков смещения с дифференциальным преобразователем, которые крепили к фронтальной поверхности образца. Все образцы, которые вырезали из круглых прутков (материал ВИ + ВД, ВД и ВИ), имели такую ориентировку, при которой трещина распространялась в радиальном направлении. В образцах, изготовленных из плоских заготовок, полученных методом ГИП, исходный надрез наносили параллельно направлению прессования.

При конструировании металлокерамических заготовок деталей рекомендуется избегать узких выступов, длинных и узких выемок, острых углов, больших резких изменений толщины деталей, выемок и выступов в направлении, перпендикулярном к направлению прессования, затрудняющих равномерное уплотнение порошков и удаление заготовок из прессформы. Для деталей длиной более 18—20 мм диаметр фланца не должен превышать наружного диаметра втулки больше чем в 1,5 раза. Чтобы облегчить удаление детали из прессформы, следует предусматривать конусность фланца 0,004 мм на каждый миллиметр толщины фланца (фиг. 526). Длина (высота) втулки может превышать ее диаметр и толщину стенок в несколько раз. Однако в большинстве случаев желательно, чтобы отношение высоты к диаметру было не больше 2,5 и высоты к толщине стенок — не более 15—17. Толщина стенок должна быть не менее 1,2—1,6 мм, толщина стенок, например, 0,8 мм обычно приводит к повышению брака. Для втулок с фланцем радиусы закругления при диаметре до 12 мм должны быть 0,8 мм, 'свыше 12 до 25 мм — 1,2 мм, свыше 25 до 50 мм—1,6 мм, свыше 50 до "65 мм — 2,4 мм и свыше 65 мм — не менее 2,5 мм.

; 5) арматура, запрессовываемая перпендикулярно направлению прессования, если свободный вылет превышает два диаметра стержня, должна иметь опору (фиг. 565) в противовес неправильной конструкции, показанной на фиг. 566;

Путем спекания порошков можно получать детали с довольно сложной формой только при соблюдении следующих условий: отношение высоты изделий к поперечным размерам не должно быть очень большим (желательно меньше 2,5); деталь не должна иметь глубоких узких впадин; должны отсутствовать отверстия и впадины, перпендикулярные к направлению прессования; необходимо наличие плавных переходов от одного сечения к другому; должны быть довольно большие радиусы закругления, толщина стенок желательна не меньше 1,2—1,8 мм.

Конструктивные соображения. Учитывая условия прессования порошков при конструировании металлокерамических деталей, рекомендуется избегать узких выступов, длинных и узких выемок, острых углов (радиус закруглений принимать не менее 0,25 мм), больших и резких изменений толщины деталей, формовки выемок в направлении, перпендикулярном к направлению прессования, и т. п. (фиг. 2). Для получения наружной или внутренней винтовой резьбы следует

При разработке технологических прессов производства изделий из реактопластов необходимо стремиться к созданию режимов, •обеспечивающих образование полимера с оптимальными свойствами, что определяется максимальной величиной превращения и характеризует способность к старению. Кроме того, выбранные режимы отверждения реактопластов должны сводить к минимуму появление внутренних напряжений, вызванных образованием локальных химических и термических усадок. При этом особое влияние оказывает неравномерность температурного поля, что увеличивает усадку, причем в направлении прессования она больше, чем в плоскости, перпендикулярной направлению прессования. Снижение внутренних напряжений, а следовательно, ликвидация микротрещин, позволяет повысить свойства материала. Последнее возможно при ведении процесса в адиабатических или близких к ним условиях.

Конструктивные соображения. При конструировании металлокерамических деталей рекомендуется избегать узких выступов, длинных и узких выемок, острых углов (ра диус закругления принимать не менее 0,25 мм), больших и резких, изменений толщины деталей, формовки выемок и выступов в направлении, перпендикулярном к направлению прессования, и т. п. (фиг. 17). Для получения наружной или внутренней винтовой резьбы

торец: / — перпендикулярный направлению прессования, 2—параллельный направлению прессования; радиальное направление: 3 — вдоль волокон, 4 — поперек волокон; тангенциальное направление: 5 — вдоль волокон, 6—поперек волокон; 7—торец ДСП-Г; 8 — торец текстолита.