Направленных перпендикулярно

В качестве примера покажем построение центроид в случае, когда отрезок ВС движется своими концами В и С по сторонам прямого угла хОу (рис. 30). Построим центроиду в движении отрезка ВС относительно сторон угла хОу. Точки В и С имеют скорости, направленные соответственно вдоль линий Оу и Ох. Поэтому полюс Р21 лежит на пересечении перпендикуляров, восставленных из точек В и С к сторонам Оу и Ох прямого угла.

предельные отклонения, направленные соответственно в минус и в плюс от

направленные соответственно :в минус и в плюс от номинального размера,

Разложив силу F на составляющие Fn и Ft (рис. 1.160, б), направленные соответственно по нормали и касательной, увидим, что в формуле (1.169) произведение F cos а выражает модуль касательной составляющей силы F, т.е. Ft—Fcosa, и формуле (1.169) можем придать вид

звену /, разложена на составляющие F, и Р„, направленные соответственно в плоскости виртуального перемещения и перпендикулярно этой плоскости. Очевидно, что при FTP > Ft движение звена 1 по поверхности звена 2 невозможно. Этому заключению может быть дано иное толкование. Вспомним

закону Ньютона, У. материальной точки пропорционально действующей на неё результирующей силе и совпадает с этой силой по направлению. У. можно разложить на 2 составляющие, направленные соответственно по касательной к траектории точки (см. Тангенциальное ускорение) и по гл. нормали (см. Нормальное ускорение). В Междунар. системе единиц (СИ) У. выражается в м/с2.

В качестве примера покажем построение центроид в случае, когда отрезок ВС движется своими концами В и С по сторонам прямого угла хОу (рис. 30). Построим центроиду в движении отрезка .ВС относительно сторон угла хОу. Точки В и С имеют скорости, направленные соответственно вдоль линий Оу и Ох. Поэтому полюс Р21 лежит на пересечении перпендикуляров, восставленных из точек В и С к сторонам Оу и Ох прямого угла.

6. Принцип минимума суммы квадратов расстояний. (Мёбиус и Гаусс, Crelle, т. 4.) Дана система точек Мь М2 ..... Мп, находящаяся под действием сил PI, Р2 ..... Рп- Система находится в равновесии в положении mlt mz ..... тп, где силы имеют значения рь р2, ..., рп. Отложим от точки mL В направлении силы р± отрезок /HjOj, равный p^k, от точки т2 в направлении pz — отрезок тп^з, равный p2jk, ..., где k — отличная от нуля постоянная. Возьмем после этого произвольное положение MI, М^ ..... Мп системы и приложим к точкам Mlt Mf, ..., Мп силы Р\, Р'2, ..., Р'П, направленные соответственно по прямым М^О^, М2О* ..... МпОп и равные kM^Oit kM
Здесь п (Qj) и я (92) — потоки частиц Мг и М2, направленные соответственно под углом 9j и 92 к первоначальному направлению сторонних частиц и приходящиеся на одну частицу М2.

Обозначим через х, у к г' оси координат (рис. 67). Ось х совпадает с направлением скорости на внешней границе слоя на торцовой стенке; ось у — с внешней нормалью к поверхности торцовой стенки. Кроме того, через U обозначим скорость на внешней границе пограничного слоя у торцовой стенки; через w — скорость в пограничном слое, а через и и v — составляющие скорости w, направленные соответственно по осям х и г'.

рассмотрим недеформированную закрученную лопатку, через центр тяжести корневого сечения которой проходят оси гиг/, направленные соответственно параллельно оси вращения и по касательной к окружности диска (рис. 10). Ось лопатки обычно является слабо изогнутой пространственной кривой, которую с достаточной для практических расчетов точностью можно считать прямой, направленной радиально. Эту прямую примем за ось ?.

С помощью ЭМА-преобразователей удается возбудить наклонные поперечные волны горизонтальной поляризации, что трудно сделать другими способами. Для этой цели используют пространственно периодическую систему магнитов (рис. 1.29, в). Между магнитами и ОК располагают проводники с переменным током I (один из проводников показан на рисунке). Взаимодействие наведенного тока \' с силовыми линиями магнитного поля В приводит к возникновению упругих сил, направленных перпендикулярно плоскости рисунка. Это и требуется для возбуждения наклонных поперечных волн, поляризованных перпендикулярно плоскости преломления. Расстояние между одноименными полюсами магнитов m=A(/sin a. Разработаны также способы возбуждения горизонтально поляризованных волн с использованием магнитострикцион-ного эффекта.

Пусть, например, для данного положения звеньев кривошипно-ползунного механизма (рис. 36, а) требуется определить приведенный к звену 1 момент сил Мп от силы F, действующей на ползун 3. Строим повернутый план скоростей (рис. 36, б) непереносим на него силу F в точ_ку с. Приведенный момент сил Ма представляем в виде пары сил Fn и —Рп, приложенных в точках А и В и направленных перпендикулярно отрезку АВ (рис. 36, в), причем знак направления силы Fn должен быть выбран так, чтобы на повернутом плане скоростей моменты силы Fn и силы Р относительно полюса р были одинаковыми (условие равенства мощностей этих сил). Модуль силы Fn находится из условия Fn (pb) == F (pc) и, следовательно, М„ = = FlAB(pc)/(p'o). Знак приведенного момента сил Ми определяется по знаку момента силы Рп относительно точки А на плане механизма. Заметим, что знаки моментов сил на повернутом плане скоростей и на плане механизма могут не совпадать.

в пространстве систему проводников с током (рис. 1.41, б), а пространственно-периодическую систему магнитов (рис. 1.41, в). Между магнитами и изделием располагают проводники с переменным током / (на рисунке показан один из проводников). Взаимодействие наведенного тока /' с силовыми линиями магнитного поля В приводит к возникновению упругих сил Т, направленных перпендикулярно плоскости рисунка. Это и требуется для возбуждения наклонных поперечных волн, поляризованных перпендикулярно плоскости преломления. Расстояние между одноименными полюсами магнитов т = Kt/s'm а. Разработаны также другие схемы возбуждения 5Я-волн [39], ЭМА-способ возбуждения ЗЯ-волн применяют преимущественно в устройствах для контроля тонких листов.

Даже для тел, имеющих форму стержня, средствами сопротивления материалов в ряде случаев решение получить не удается, например, в задачах о кручении стержней некруглого поперечного сечения, определении компонентов касательных напряжений при изгибе стержня, направленных перпендикулярно к плоскости изгиба и др. Когда решение может быть получено и методами сопротивления материалов, но приближенно, с использованием гипотез, теория упругости позволяет произвести оценку точности этого решения.

ки контакта, за исключением какой-то одной точки О, через которую проходит геометрическая ось вращения.Таким образом, сопротивление вращению легко объясняется совокупным действием сил трения /i,-/2... на всех участках контакта, сил трения, направленных перпендикулярно к линиям а:0, а2О,..., соединяющим соответствующие участки с направлением геометрической оси вращения. Нетрудно также понять, что порядок сил, сопротивляющихся вращению, пропорционален среднему плечу агО, а20... всех сил трения отдельных микроплощадок контакта. Это среднее плечо, очевидно, пропорционально радиусу площадки контакта. Из этого простого рассуждения вытекает важное практическое следствие. Если мы хотим свести к минимуму трение верчения, то должны заботиться об уменьшении площадки контакта, для чего следует применять острия

Методом конечного элемента можно непосредственно рассчитывать участки оболочки со шлюзом. В качестве примера на рис. 1.28 и 1.29 показано распределение усилий по вертикальному и горизонтальному сечениям в оболочке, проходящим через ось шлюза, от продольных сил преднапряжения сооружения 10000 кН/м (интенсивность обжатия бетона — 8,33 МПа) и его кольцевого обжатия внешним давлением 5,2 МПа. В расчете рассматривалась цилиндрическая оболочка с радиусом срединной поверхности, равным 23,1 м, толщиной стенки 1,2 м, увеличенной в зоне шлюза диаметром 3 до 2 м. При определении в вертикальном сечении усилий 0У, направленных перпендикулярно к направлению нагрузки, рассматривались три варианта решения оболочки: без утолщения у шлюза; с утолщением, расположенным симметрично срединной поверхности; с утолщением с внешней стороны. При отсутствии утолщения максимальные растягивающие напряжения, действующие перпендикулярно к нагрузке, равны интенсивности обжатия, рис. 1.29, а; при увеличении толщины оболочки симметрично с двух сторон максимальные напряжения растяжения (Ту соответственно снизились; при размещении утолщения с наружной стороны максимальные растягивающие напряжения огу, действовавшие по центру утолщения, составляли 6,8 МПа, т. е. уменьшились по сравнению с напряжениями для оболочки без утолщения незначительно. Усилия в направлении нагрузки по этому сечению при симметричном и несимметричном размещениях утолщения были близки между собой. Характер распределения в вертикальном сечении моментов, действующих в вертикальном направлении, соответствует моментам при внецентренном сопряжении двух цилиндрических оболочек. Из рисунка видно также, что концентрация максимальных сжимающих напряжений, действующих по горизонтальному сечению в направлении нагрузки, вследствие утолщений снизилась в два раза.

Прогиб -плиты относительно криволинейных ребер ведет к уменьшению в «ей сил сжатия в направлении линейных образующих, а при больших прогибах — и к возникновению между ребром и плитой сил растяжения (рис. 3.26). Это в свою очередь вызывает перераспределение сил Nz, направленных перпендикулярно к поперечному сечению панели: в упругой стадии в месте перелома вертикальная составляющая сил NI, направленных вдоль линейных образующих, вызывает растяжение ребра и плиты около него, а при действии между ребром и плитой сил растяжения их равнодействующая направлена вниз и вызывает сжатие этих участков (рис. 3.26). Кроме того, интенсивный рост прогибов плиты при образовании трещин сопровождается увеличением сил N2 и предельного значения, равного А^р.2, Полному исчерпанию несущей способности сечения соответствует прямоугольная эпира распределения нормальных сил. Изложенный выше характер перераспределения сил в плите панели может иметь место при достаточных прочности и армировании криволинейных ребер. При недостаточном армировании ребер будет иметь место другой характер перераспределения сил. эти силы достигнут в первую очередь в месте максимального прогиба, т. е. в центре сечения. Принимают, что в силу пластических свойств бетона в /дальнейшем с ростом нагрузки на этом участке происходит рост деформаций без увеличения усилий, при этом длина участка развивается от центра к ребрам (рис. 3.26).

Регенератор пластинчатого типа, работает по принципу перекрестного тока. Он состоит из двух перекрещивающихся пакетов прямоугольных металлических пластин. Пластины расположены так, что сечение воздушных и газовых каналов растет с увеличением удельного объема потоков воздуха и газа, направленных перпендикулярно один другому. Благодаря этому регенератор характеризуется отсутствием сопротивления, связанного с подогревом и увеличением объемного расхода (а следовательно, и скорости) агента, проходящего через канал постоянного сечения. Конструкция регенератора обеспечивает возможность свободного теплового расширения пакетов пластин.

Соотношения элементов профиля и прочность уплотняющей губки. При проектировании манжет необходимо разместить внутри корпуса пружину наружным диаметром витка de = dn -f da, выбрать толщину губки s и si из соображений усталостной прочности, длину губки / такой, чтобы ее уплотняющая кромка могла следить за биениями вала, толщины стенок s2 и s3 из соображений технологии и прочности. Наиболее нагруженными элементами манжеты являются уплотняющая кромка и основание губки (область А на рис. 92). В уплотняющей кромке поверхностные слои подвержены многократным микродеформациям и сильному нагреву. Разрушение поверхности кромок происходит в виде мелких усталостных трещин, направленных перпендикулярно кромке. Губка манжеты должна иметь достаточную толщину 5г на уплотняющей кромке. Материал в основании губки находится в напряженном состоянии вследствие первоначального растяжения установленной на вал кромки, воздействия сил давления, циклических колебаний от биения вала и скручивания от сил трения. Для хорошего слежения манжеты за биениями вала губка в основании имеет утонение s. Результирующее напряжение в основании губки при вращении вала переменно и может вызывать усталостное разрушение материала. Оценку напряжений производят по известным формулам курса сопротивления материалов, принимая элемент губки шириной 1 см за балку с заделкой в основании, подвергнутую воздействию изгибающей силы Р, силы давления Р 1г силы трения fP.

На рис. 66 показаны варианты щелевых и лабиринтных уплотнений, применяемых в гидротурбинах. Уплотнения вариантов рис. 66, а, б, в устанавливаются на верхнем и нижнем ободах рабочих колес гидротурбин, работающих на средних напорах, а вариант рис. 66, г — для высоконапорных рабочих колес (Я ^ :^г 300 м). Неподвижные сопрягающиеся кольца устанавливаются в крышке турбины и на фундаментном кольце. Отличительной особенностью уплотнений гидротурбин являются их большие габариты. Так, для уплотнения, имеющего диаметр 5000 мм, ширина узкой щели принимается равной 2 мм, а ширина двусторонней выточки доходит до 12 мм, высота щелей и выточек равна 40 мм (рис. 66, в). При проектировании и монтаже следует иметь в виду эксплуатационный опыт, который показал, что лабиринтные уплотнения с двумя уплотняющими щелями в высоконапорных гидротурбинах вызывают автоколебания из-за появления неуравновешенных гидравлических сил, направленных перпендикулярно к оси вращения турбины. Следует обратить внимание на то, что, согласно исследованиям Т. М. Башта [1], протечки жидкости через щель с максимальной эксцентричностью деталей в 2,5 раза выше, чем через щель с равномерным распределением зазоров.

Разрушение ОЦК-металлов, особенно тугоплавких высокопрочных металлов V-VI групп и сплавов на их основе, а также высокопрочных мартенситных сталей, особенно при низких температурах, является хрупким. Дислокации а/2<111>, движущиеся во взаимно пересекающихся плоскостях {110} ОЦК-кристалла, накапливаются в месте пересечения, что вызывает образование начальной трещины, которая развивается по плоскости куба {100}. С позиций электронного строения такое хрупкое разрушение ОЦК-металлов по плоскости скола {100} происходит исключительно вследствие разрыва хрупких ковалентных а -связей, образованных перекрытием />6-оболочек и направленных перпендикулярно плоскости скола {100} в направлениях ребер куба <100>. Хрупкое разрушение тугоплавких карбидов, нитридов и других соединений переходных металлов, имеющих структуру типа NaCl (TiC, VC, NbC, ZrC и др.), также происходит по плоскостям куба {100}. Физической причиной такого разрушения является разрыв жестких ковалентных сг -связей Ме-Х, возникающих в результате перекрытия р6- оболочек ионов Мег и X" и проходящих вдоль направлений ребер куба <100>.