Направленная параллельно

Перенос капель металла через основной шлак способствует их активному взаимодействию, удалению из металла серы, неметаллических включений и растворенных газов. Металлическая ванна непрерывно пополняется путем расплавления электрода, под воздействием кристаллизатора постепенно формируется в слиток 6. Последовательная и направленная кристаллизация способствует удалению из металла неметаллических включений и газа, получению плотного однородного слитка.

В отливках при кристаллизации путем очень медленного отвода тепла, а также с помощью других специальных способов (плаз-мснно-дуговой метод или направленная кристаллизация слитков и отливок и др.) может быть получен кусок металла, представляющий собой один кристалл, так называемый монокристалл.

Свойства образцов из сплавов ЖС6У и ЖС6Ф с различной структурой (направленная кристаллизация осуществлялась со скоростью 4 мм/мин в печи

кристаллизации эвтектического сплава Си — Сг, могут иметь прочность более 840 кГ/мм2 и упругую деформацию около 3%. Позже Гертцберг и Крафт {27] установили, что между усами хрома и медной матрицей возникает прочная связь. Обобщив (на основании последующих работ, которые будут обсуждаться ниже) эти три •факта и распространив их на многие другие эвтектические системы, можно сделать вывод о том, что направленная кристаллизация эвтектических сплавов позволяет получить хорошо связанные с матрицей волокна высокопрочной фазы (в виде усов или пластин), расположенные параллельно оси отливки.

2 — направление соответственно микро- и макроразрушения); е — ориентированные ямки, Х9000, сплав ЖС6У (направленная кристаллизация, длительная статика, ?=980° С, 0 — 0,23 ГН/м2, т = 45 ч); ж — смесь мелких и крупных ямок, ХЗООО, сплав В.АД23;

Направленная кристаллизация и величина зерна [69], Существуют, по крайней мере, три обстоятельства, которые необходимо учитывать при оценке влияния ориентации структуры сплавч

Появление композиционных материалов было вызвано в основном стремлением повысить механические свойства конструкционных материалов. Однако очевидно, что направленное армирование волокнами открывает возможности создания новых материалов с особыми теплофизическими, электрофизическими, гальваномагнитными, оптическими и другими свойствами. Методы получения композиций с особыми физическими свойствами в основном те же, что и для получения высокопрочных композиций: направленная кристаллизация эвтектических сплавов, ориентированная перекристаллизация эвтектоидных систем, пропитка каркасных систем расплавом, совместная деформация волокон и матрицы и др.

Направленная кристаллизация позволила получить новые сплавы для изготовления лопаток турбинных двигателей. В жестких условиях — под воздействием высоких температур, растягивающих и изгибающих усилий, резких перепадов температуры — лопатки из этих сплавов отлично себя зарекомендовали.

Последовательно направленная кристаллизация 0,012 Цветные сплавы Отливки с толщиной стенки до 3 мм при протяженности до 3000 мм

Улучшение лопаточных сплавов выражается в повышении допустимой рабочей температуры материала при сохранении его прочности. В среднем успехи металлургии приводят к ежегодному увеличению рабочей температуры сплавов на 7—8 К, что за время существования авиационных ГТД составило уже почти 250 К. Существенно улучшилось также качество материалов для дисков, прочность которых за эти годы удвоилась. Улучшение свойств материалов произошло с введением вакуумной плавки и литья, обеспечивших возможность более точного управления составом и устранения вредных примесей. В последнее время для улучшения структуры кристаллов и их ориентации применяется направленная кристаллизация*.

* Направленная кристаллизация отливки позволяет устранить направление Границ структурных зерен металла, перпендикулярное оси главных напряжений. Лопатки, изготовленные таким методом, обладают повышенными прочностью и сопротивлением ползучести,

где t>5 — скорость точки бя звена 3, которая лежит под точкой В; -ов — скорость точки В, по модулю равная ид = ш^-^д = 10-0,05 = 0,5 мсек-1 и направленная перпендикулярно АВ в соответствии с направлением угловой скорости (ох; VB B — скорость точки В3 относительно точки В, направленная параллельно линии ВС; •о- — скорость точки С, равная нулю; ч>в с — скорость точки В во вращении звена 3 относительно точки С, по модулю равная VB с = <о • 1В с и направленная перпендикулярно ВС (пока нам не известна).

где VB — скорость точки Е; VD — скорость точки D (ее вектор отложен на плане скоростей в виде отрезка (pd); 1>ED — скорость точки Е во вращении звена 4 относительно точки D, по модулю равная VED = о>4- IDE и направленная перпендикулярно линии DE (пока нам не известна); г>?< — скорость точки Е„ звена 6, которая совмещена с точкой Е (модуль ее равен нулю, так как звено 6 неподвижно); 1>ЕЕ — скорость точки Е относительно точки ?в, направленная параллельно линии хх. Построение сводится к проведению через точку d (согласно первому уравнению) линии, перпендикулярной DE, т.е. направлению скорости VED, и проведению через точку р (согласно второму уравнению) линии, параллельной хх. Точка е пересечения этих линий есть конец вектора скорости я? точки Е. Помещаем в полюс точки с, ев, а и на этом заканчиваем построение плана скоростей механизма.

где Яр — скорость точки FB звена 5, которая совмещается с точкой F; VF — скорость точки F, она найдена предыдущим построением (отрезок (pf))', VF F — скорость точки F6 относительно точки F, по модулю неизвестная и направленная параллельно EF ; ч>Е — скорость точки Е, равная нулю; VF E — скорость точки ,F6 во вращении звена 5 относительно точки Е, по модулю равная VF Е = шв^ Б и направленная перпендикулярно EF. Построение плана сведется к проведению через точку / линии, параллельной EF (направления скорости "Ог F), и через точку р линии, перпендикулярной EF (направления скорости VF E, точка /5). Точка пересечения этих линий является концом вектора скорости точки F5 (отрезок (pfs)). В полюс плана помещаем точки d, e, а и на этом заканчиваем построение плана скоростей механизма.

где vBz — скорость точки толкателя, совпадающая с осью ролика и направленная параллельно направляющим толкателя, VB — скорость точки профиля кулачка, совпадающая с осью ролика и направленная перпендикулярно линии АВ, vBzBl— скорость точки В2 относительно точки Blt направленная параллельно касательной тт к профилю кулачка.

где <ов —скорость точки В, направленная параллельно направляющим Ад толкателя,
Если радиус обруча равен 100 см и масса равна 1 кг, то / = = 103 г-(102 см)2 = 107 г-см2. Момент импульса при угловой скорости 100 рад/с равен / = 107 г-см2-102 с-1 = 109 г-см2/с = = 109 эрг-с. Если к ободу приложена сила, равная 104 дин и направленная параллельно оси вращения, то момент этой силы Af=102 см-104 дин=106 дин-см. Направление этого момента совпадает с направлением векторного произведения г X F и перпендикулярно к оси вращения.

(Х.1. Два однородных прямых круглых цилиндра одинакового радиуса с одинаковой массой m покоятся на горизонтальной поверхности, причем оси цилиндров параллельны, а их поверхности не соприкасаются. Сверху на цилиндрах, перпендикулярно их длине, лежит прямая балка массой М. Центры масс цилиндров и балки лежат в одной и той же вертикальной плоскости. На балку действует сила F, направленная параллельно ее длине по линии, проходящей через центр масс балки. Чему равно ускорение балки, если нигде нет скольжения между соприкасающимися поверхностями.

4°. В результате несимметричного расположения косого зуба относительно обода при передаче усилий от одного зуба к другому возникает, как это будет установлено далее, составляющая сила, направленная параллельно оси колеса и стремящаяся сдвинуть колесо вдоль вала. Для погашения действия этой силы приходится снабжать вал упорным подшипником, что удорожает всю установку; в подшипнике появляются дополнительные потери на трение, величина которых оказывается тем больше, чем больше угол рд наклона зуба. В практике рекомендуется применять косозубые колеса с углом рд не более 30°.

где уДа — скорость толкателя, направленная параллельно оси Y; ив1~ы1г — линейная скорость точки В кулачка, находящейся в соприкосновении с толкателем, направленная перпендикулярно АВ; UB,RI — относительная скорость скольжения в высшей паре, направленная параллельно оси X.

где V8t — скорость точки В3 звена 3, которая лежит под точкой В; ч>в — скорость точки В, по модулю равная VR = оу/^д = 10-0,05 = 0,5 мсек-1 и направленная перпендикулярно АВ в соответствии с направлением угловой скорости ю^; vBllB — скорость точки Bs относительно точки В, направленная параллельно линии1" SC; •ос — скорость точки С, равная нулю; "0BiC — скорость точки В во вращении звена 3 относительно точки С, по модулю равная »BjC = о>3 • /ВзС и направленная перпендикулярно ВС (пока нам не известна).

где VE — скорость точки Е; VD --^скорость точки D (ее вектор отложен на плане скоростей в виде отрезка (pd); VED — скорость точки Е во вращении звена 4 относительно точки D, по модулю равная VED = о>4-/О?и направленная перпендикулярно линии DE (пока нам не известна); VE — скорость точки Ев звена 6, которая совмещена с точкой Е (модуль ее равен нулю, так как звено 6 неподвижно); T»gg — скорость точки Е относительно точки Ев, направленная параллельно линии хх. Построение сводится к проведению через точку d (согласно первому уравнению) линии, перпендикулярной DE, т.е. направлению скорости VED, и проведению через точку р (согласно второму уравнению) линии, параллельной хх. Точка е пересечения этих линий есть конец вектора скорости VE точки Е. Помещаем в полюс точки с, ев, а и на этом заканчиваем построение плана скоростей механизма. ~~