Наблюдается появление

Относительное положение роторов. Перед пуском, во время прогрева, набора частоты вращения и нагружения турбины должно находиться в допустимых пределах относительное положение роторов. При пуске обычно наблюдается относительное расширение роторов.

На рис. 4.14, а нанесены также опытные данные работы [57] для семистержневых пучков для числа Re = 104. Видно, что результаты определения числа Nu для центрального стержня со спирально навитой проволокой хорошо согласуются с (4.86), а данные по Nu для периферийных стержней хорошо согласуются с зависимостью (4.89). Это свидетельствует об одинаковом влиянии периферийного ряда труб на коэффициент теплоотдачи в пучках витых труб и стержней со спирально навитой проволокой при числах Re «* 104. При этом расчет теплоотдачи для пучков с большим числом спирально сребренных стержней можно проводить по формулам (4.67) и (4.84) только при числах Re < 3 • 104. Действительно, при Re > 3 • 104 в работе [57] наблюдается относительное увели-

При горении капли водоугольной суспензии из-за явления «вспучивания» и увеличения ее объема на начальных стадиях наблюдается относительное увеличение ее внешней поверхности (при постоянной горючей массе), а следовательно, и относительное увеличение потерь тепла излучением -в окружающую среду,

Действительно, по данным В. А. Зысина [1], при использовании ГТУ с впрыском воды и температурой парогаза перед турбиной 973°К предельная мощность турбины, отнесенная к расчетной мощности этой же турбины без впрыска воды, возрастает в два раза. Правда, при этих условиях наблюдается относительное снижение к.п.д. (на 25%), но простота устройства и незначительные затраты при включении этих установок в общую схему позволяют широко использовать этот прием для покрытия пиковых нагрузок.

С увеличением коэффициента возврата тепла наблюдается относительное увеличение перепадов тепла на ступени давления с уменьшением расходов пара через проточную часть.

. значения коэффициента потерь остаются в пределах 3—4%. При этом наблюдается относительное сохранение характера кривой потерь по высоте канала. Особенно в плохих условиях оказались участки профиля лопатки на расстоянии 10—12 мм от плоскости вдува, где сказывается совместное воздействие воздуха поддува и концевых явлений.

Результаты измерений показали, что с увеличением количества циклов при ТЦО с 650 °С, 1 ч наблюдается относительное увеличе-

Влияние соотношения частот Ра на закономерности роста трещин может быть проиллюстрировано на примере сопоставления диаграмм роста усталостных трещин стали 15Х2МФА (I), полученных для одинаковых значений qa (рис. 97, б). Как видно, увеличение соотношения частот от 100 до 1000 оказывает существенное влияние на скорость роста трещин при увеличении уровня qa. Так, если при соотношении амплитуд <7а, равном 0,05, увеличение Ра от 100 до 1000 приводит к 4-кратному относительному увеличению скорости роста усталостных трещин (точки 2), то при соотношении амплитуд qa, равном 0,75, наблюдается относительное увеличение скорости роста усталостных трещин в 8 раз (точки 4, 6). Очевидно, что при qa —>- 1 относительное увеличение скорости роста усталостных трещин достигнет 100 раз при изменении соотношения частот в указанных выше пределах (точка 7) соответственно. Сравнительный анализ диаграмм, полученных при двухчастотном нагружении с треугольной и трапецеидальной формами низкочастотного цикла, указывает на то, что влияние формы цикла на скорость роста трещин проявляется при низких уровнях соотношения амплитуд. Как видно из рис. 97, а, при двухчастотном нагружении с ца = 0,05 и треугольной формой цикла (точки 2) скорость роста усталостных трещин в 2 раза больше скорости роста усталостных трещи»

Наблюдается относительное замедление развития крупносортных станов, так как потребность в крупносортной стали, в отличие от листолой, мелкосортной стали и проволоки растет медленно.

Наблюдается относительное замедление развития крупносортных станов, так как потребность в крупносортной стали, в отличие от листовой, мелкосортной стали и проволоки растет медленно.

Если первый процесс, т. е. перераспределение алюминия и титана внутри решетки твердого раствора наблюдается в процессе закалочного охлаждения и в процессе отпуска при 500— 600°С, то при 600—850°С наблюдается появление у'-фазы, размер частиц и состав которой зависят от температуры и продолжительности отпуска (старения). Так, при старении в течение нескольких часов при 700°С у'-фаза составляет около 20% объема сплава (и более), размер частиц у-фазы — порядка 200—400 А. Близость решеток у- и у'-фаз приводит к тому, что они до высоких температур отпуска сохраняют когерентную связь. При еще более высокой температуре старения возможно превращение у'-фазы в стабильную при данных температурах т]-фазу NisTi. Указанные изменения отражаются на микроструктуре и на свойствах (рис. 351).

В результате проведенной работы были построены кривые изменения образцов в зависимости от времени и проведено сравнение их с ранее полученными данными по окислению чистого дисилицида вольфрама. При температуре 850° на поверхности окисленных образцов наблюдается появление темно-синего окисла, хорошо сцепленного с поверхностью (рис. 4). Толщина его растет со временем и при большой продолжительности окисления (около

Указанные выше требования к структуре относятся прежде всего к поверхностным слоям, где чаще наблюдается появление усталостных трещин.

На рис. 1.19 представлены кривые длительной прочности металла корпуса стопорного клапана турбины ПТ-60 после 150 тыс, ч работы при 550 °С. Корпус стопорного клапана выполнен из стали 15ХШ1ФЛ. Видно, что после длительной эксплуатации происходит снижение жаропрочных свойств стали. В структуре металла клапана наблюдается появление рекристаллизован-ных объемов в зернах сорбита отпуска.

Помимо структурных изменений в металле отливок, длительное время работающих при повышенных температурах перегретого пара, наблюдается появление микронесшюшностей типа пор ползучести. Процессы ползучести в корпусных деталях турбин проявляются в форме коробления корпусов, которое накапливается со временем. Так, например, на одной из турбин К-200-140 ЛМЗ при каждом вскрытии корпуса высокого давления наблюдалось коробление в высокотемпературной части цилиндра, причем со временем коробление возрастало.

Зависимость тангенциальной составляющей поля от расстояния точки наблюдения до поверхности изделия показана на рис. 6. В непосредственной близости от поверхности на расстоянии 0,05; 0,1 мм на кривых для зубчатого диполя наблюдается появление дополнительных экстремумов в окрестностях углов зубцов и впадин. Положение экстремальных точек определяется шагом зубца hQ, шириной раскрытия дефекта 2Ь, расстоянием до точки наблюдения и не зависит от глубины дефекта (рис. 7).

Проведенными исследованиями было установлено, что деформации в образцах, подвергнутых обработке ударными волнами, в основном, являются деформациями сдвига, в то же время наблюдается появление длинных и узких сдвоенных кристаллов. Эти кристаллы генерируют локальный сдвиг в местах, где они пересекаются между соседними параллельными сдвоенными кристаллами.

Исследование неметаллических включений в корковой зоне слитков кипящей стали в процессе нагрева и деформации в интервале температур 600—1450° С показало, что до температуры 850° С неметаллические включения не изменяют своего строения и в зарождении и образовании трещин не участвуют. В интервале 950—1250° С в тех местах, где имеются тонкие сульфидные цепочки и неслитины, трещины появляются сразу же после наложения самых малых нагрузок. При температуре 1050 — 1150° С однофазные оксидные включения образуют небольшие трещины по границе оксид — металл, которые не получают дальнейшего распространения. Сульфосиликаты претерпевают фазовое изменение, начиная с температуры 1050° С. Во многих образцах при этих температурах и выше наблюдается появление трещин по границе зерен металла и сульфосиликата. Трещина начинается на границе включение — металл и распространяется дальше по границе зерен металла. Оксисульфидные включения при температурах 1000° и выше не изменяют своей оксидной части, а суль-

В мягких и полумягких сталях с содержанием углерода менее 0,3% во время травления не наблюдается появление водородной хрупкости, но она может возникнуть в период их эксплуатации. Водородную хрупкость можно устранить путем выдержки металла в течение нескольких дней при обычной температуре. Данный процесс ускоряется при нагревании деталей в горячей воде, водяном паре или на воздухе при 150—200°С. Такая обработка применяется лишь в крайних случаях.

Прямой угол внешнего контура заготовки детали возможно получить гибкой, только применяя .после гибки дополнительную операцию подсадки, однако при этом наблюдается появление складок во внутреннем контуре, снижающих прочность заготовки (фиг. 475, а). В силу этого внешний контур заготовки в месте изгиба выполнен по фиг. 475, б закругленным.

Режим резания. При сверлении без деревянной подкладки, но при жестком закреплении листа работу следует производить со скоростью резания и = = 45 -г- 50 м/мин и подачей s = 0,06 н--=- 0,1 мм/об. При сверлении на деревянной подкладке с жестким закреплением листа толщиной больше 8 мм подача может быть повышена до s = = 0,3 мм/об при v = 45 -4- 50 м/мин. При обработке со скоростью резания, превышающей 50 м/мин, наблюдается появление чешуйчатости на стенках отверстий. Это явление связано с возникновением при работе на больших скоростях высокой температуры.