Наблюдается практически

При перемещении особо тяжелых деталей возможно чрезмерное возрастание тяговой силы, прижимающей накопившиеся на конвейере детали к отсекателю, что может привести к повреждению поверхности торца первой детали. Наблюдается повышенное изнашивание поверхностей фрикционного элемента. В этом случае желательно уменьшить силу, развиваемую фрик-

Ошибки измерений часто описываются нормальным законом распределения. Многие изделия, если можно пренебречь катастрофическими отказами, выходят из строя вследствие износа. Срок службы таких изделий имеет нормальное распределение. У многих изделий наблюдается повышенное количество отказов в период приработки. Если время приработки невелико, заводы-изготовители производят приработку изделий как технологическую операцию перед их выпуском. Зависимость интенсивности отказов А от времени работы / или числа циклов N представлена

шести жаропрочных сплавах установлено, что ВТМО повышает длительную прочность при умеренных температурах и понижает ее при высоких. С повышением легированности порог эффективности этой обработки сдвигается в область более высоких температур 750° С. Влияние «нормальной» ВТМО на длительную прочность сплава ЭИ437Б абсолютно аналогично ВТМО с частичной рекристаллизацией. Порог применения также при 700° С. Исследовались изломы образцов после испытания на длительную прочность. Установлено, что при умеренных температурах 550—650° С после ВТМО дольше сохраняется внутризеренный характер разрушения, чем после стандартной термической обработки, т. е. в этих температурных условиях наблюдается повышенное сопротивление разрушению границ зерен после ВТМО. При высокой температуре 750° С характер разрушения для всех образцов одинаков — разрушение межзеренного характера.

Рассмотрим строение слитка кипящей стали (рис. 1-12,0). Наружные слои слитка, прилегающие к стенке изложницы, состоят из равноосных мелких кристаллов и не содержат пузырей. На рис. 1-12,6 они отмечены цифрой /. Химический состав этой зоны примерно соответствует среднему составу плавки. За ним следует зона так называемых сотовых пузырей, вытянутых по направлению к центру слитка и заполненных закисью углерода \(2). Металл зоны сотовых пузырей содержит мало примесей. На небольшом расстоянии от сотовых пузырей находятся вторичные шаровидные пузыри, расположенные цепочкой (3). В этой зоне наблюдается повышенное содержание примесей. Средняя часть слитка плотная. В головной его части располагаются крупные грушевидные пузыри (4). Здесь же находится область с максимальным содержанием примесей.

Требования к однородности материала для дисков и роторов объясняются высокими напряжениями в любой части диска. Поэтому механические свойства материала должны быть одинаковыми во всех участках диска, в том числе и в тех, которые получаются из центральной зоны слитка. В этой зоне, как известно, сосредоточиваются рыхлости усадочного происхождения, неметаллические включения и наблюдается повышенное содержание серы и фосфора. Поэтому при приемке поковок образцы для механических испытаний отрезают из центральной части диска и внутреннюю поверхность втулки диска подвергают особенно тщательному исследованию.

окончательной доводки применяют гкие ферритные с фосфидной эвтекти-элитоферритные чугуны с мелкодис-и тонкопластинчатым перлитом. Из ix чугунов изготовляют притиры для вания их мелкозернистым абразивом лью МЗ —Ml (в частности, для до-нцевых мер длины), сводке деталей из цветных металлов в (алюминиевых, медных, магниевых), ных сталей рекомендуется применять из оптического стекла марок МКР-1 или К8, а также перлитный чугун е металлы (олова, свинца), которые шаржируются абразивом. Износо-> притиров из оптического стекла аа выше износостойкости чугунных i; при их применении получают одно-матовую поверхность без царапин, окончательной доводке незакрепленным! абразивом наблюдается повышенное изнашивание рабочей поверхности притиров,

При исследовании баббита в зоне электроэрозионного повреждения в нем нередко наблюдается повышенное содержание меди, обусловленное распылом в разряде материала деталей из медных сплавов и их переносом на поверхность разрушения. Вне зоны износа в этих случаях состав баббита отвечает требованиям технических условий.

'- Для наплавки высокохромистого нержавеющего защитного, покрытия наиболее целесообразно применять оварйчяую .проволоку; мдрки Ов-08Х14ГТ по ГОСТ 2246-60, имеющую следующий химический состав .'(%): менее_ 0,'1 углерода: 0,25—0,65 -кремния; 0,9—.1,3 марганца; 13—15 хрома и до'.-0,6:'никеля. Кроме этой проволоки, для наплавки могут использоваться также проволоки марок Св-06Х14 и Св-10Х13, однако при этом процесс наплавки менее устойчивый, несколько хуже формирование валиков и наблюдается повышенное разбрызгивание металла. Для получения хрома около 12%' наплавка всеми этим проволоками должна производиться, как минимум, в два слоя.

Эффект действия различных комбинаций ингибиторов ржавления и антиокислителей в маслах неодинаков. В результате несовместимости присадок в одних случаях наблюдается повышенное образование нерастворимых осадков, а в других —повышенная коррозионная агрессивность жидкости, связанная с образованием растворимых в жидкости каталитических активных металлических мыл [23].

После нагрева на 800, 900, 1000 и 1300 °С с непродолжительной выдержкой и последующим быстрым охлаждением сталь 1Х17Н2 склонна к МКК в кипящем сернокислом растворе медного купороса. На образцах стали, прошедших, кроме нагрева, дальнейший отпуск при 400, 500 и 600 °С, в той же коррозионной среде обнаруживается структурно-избирательная коррозия. Причем саморастворению подвержен исключительно мартенсит при практически полном сохранении ферритной составляющей структуры. В случае, когда в стали наблюдается повышенное содержание ферритной составляющей, рекомендуется перед началом горячей пластической деформации применять температуру нагрева 1130-1150 °С. В целом сталь 1Х17Н2 удовлетворительно деформируется в горячем состоянии. Она также сваривается любым видом сварки. Если изделие из стали 1X17Н2 планируется эксплуатировать в коррозионных средах, необходимо проводить высокий отпуск при температурах 680-700 °С с последующим охлаждением на воздухе. Аналогичные стали с более высоким содержанием С, например, сталь 2X17Н2, обладают большей прочностью и практически не имеют в своей структуре ферритной фазы. Сталь 2X17Н2 применяется - для изготовления подвижных и высоконагруженных деталей, испытывающих воздействие ударных нагрузок и работающих на истирание. Сварку этой стали обычно проводят аргоно-дуговым методом.

Снизить содержание кислорода в карбиде титана до минимума можно, использ/я шихту с избыточным содержанием углерода по сравнению со стехиометрическим, но в этом случае наблюдается повышенное содержание свободного углерода.

Изолинии концентраций СО в целом повторяют изолинии коэффициента избытка воздуха а, так как в области режимов работы двигателя на обогащенных смесях (а < 1) наблюдается практически линейная зависимость концентраций СО от а (рис. 5). Это свойство используется, в частности, для косвенной оценки состава смеси по данным анализа содержания окиси углерода в отработавших газах.

Нарушение зависимости (4.10) наблюдается практически только в самом конце деформации (для молибдена при е> 1,5), что, как уже отмечалось, обусловлено [3, 7] появлением в шейке растягиваемого образца гидростатической компоненты напряжения.

Диффузия конов железа основного металла через слой магнетита в коррозионную среду при эксплуатации котла наблюдается практически постоянно. Как следствие границы раздела фаз "магнетит-вода" происходит взаимодействие продиффундировавших ионов железа с водой. Одним из продуктов взаимодействия является водород, количество которого в результате протекания этого процесса может составить 0,5-2,0 мкг/кг.

называемой также кристаллографической, так как она явно связана с разрушением по определенной кристаллографической плоскости и действием максимальных касательных напряжений. Поэтому траектория усталостной трещины в первой стадии ориентирована под углом 45° к направлению действия главных растягивающих напряжений. В обычных условиях нагружения путь разрушения, соответствующий первой стадии, имеет микроскопические размеры часто в пределах одного зерна и при макроанализе излома (а в ряде случаев и при микроанализе), как правило, не выявляется. В коррозионной среде первая стадия разрушения удлиняется, что обнаруживается также при макроанализе излома по наличию в начальной зоне хорошо выраженной наклонной площадки (рис. 105). В некоторых случаях наблюдается практически полное разрушение материала по механизму первой стадии.

№ 442 составляет 25, 26 и 27° соответственно, а для № 432 и № 439 — 22 и 20°, что, по-видимому, также свидетельствует о межфазной активности бора. С увеличением времени выдержки краевой угол смачивания припоями керамики металлизированной Мо — Мп уменьшается, причем этот эффект наиболее проявляется при достижении времени выдержки 20—25 сек. По истечении этого времени угол смачивания при температуре плавления составляет 17, 16, 17° для припоев МПГ-12, № 446, № 442 и 14, 13° для припоев № 432 и 439, т. е. с увеличением времени выдержки эффект смачивания более заметен. Аналогичная зависимость наблюдается и при повышении температуры над точкой плавления; причем интересно отметить, что если при времени выдержки 5 сек разница между краевым углом при температуре плавления и перегревом в 50° С составляет 4—5°, то при выдержке в 25 сек эта разница составляет уже 12—13°, а абсолютное значение краевого угла смачивания достигает весьма малых величин: при перегреве 25° С и времени выдержки 25 сек краевые углы смачивания припоями ПМГ-12, № 446, № 442, № 432, № 439 металлизированной керамики составляют 11; 12; 12; 9,9° соответственно, а при перегреве над точкой плавления в 50° С — 5,5; 4,0; 0°, т. е. наблюдается практически полное растекание.

согласии с моделью наблюдается практически только на частотах ниже собствен ной. Одна ко в противоречии с моделью границы полос синхронизации в эксперименте немонотонны. Это показывает, что Уф-облучецие действует на систему более сложно, чем представлено в модели,

Работа проточных частей ЦВД в зоне влажного пара в отличие от турбин на органическом топливе сопровождается размывом влажным паром и эрозионно-коррозионным разрушением диафрагм, корпусов, уплотнений и дисков [7.1, 7.2]. Это явление наблюдается практически во всех турбинах и ограничивается сегодня в основном путем применения наиболее качественных материалов — нержавеющих сталей.

в) границу 3 завершения горения, где наблюдается практически полное сгорание, а также достигается равновесие между молекулами СО2 и Н2О ,и продуктами их диссоциации; в отличие от зоны 2 область, оконтуренная линией 3, невидима и обнаруживается лишь анализом продуктов горения.

В тЗ'бл. 2-10 приведены опытные значения температур фазового превращения, а также характерные отношения этих температур для органических теплоносителей. Как видно из этой таблицы, для каждой подгруппы теплоносителей наблюдается практически постоянное значение отношения Гн/7кр, причем все они больше значений 0,64 (по правилу Гульдберга — Грю): для теплоносителей с длинными молекулами в среднем Гн/Гкр=0,83, с плоскими молекулами Гн/71кр=0,66. Используя эти постоянные, мы вычислили значения Ткр для остальных теплоносителей этих подгрупп (числа в скобках, в числителе), для которых опытные данные отсутствуют.

Диаграмма состояния Cr—Yb (рис. 105) построена по результатам дифференциального термического, микроструктурного анализов и измерения микротвердости фаз в работе [1]. В качестве исходных материалов были использованы Сг чистотой 99,98 % (по массе) и Yb чистотой >99 % (по массе). В системе наблюдается практически полная несмешиваемость в жидком и твердом состояниях, что обус-

Повышению точности измерения способствует то обстоятельство, что на увеличение времени прихода ультразвука влияют одновременно два фактора: уменьшение скорости и удлинение болта под влиянием прилагаемых напряжений. Наблюдается практически линейная зависимость времени пробега от напряжения [29].