Нарушению герметичности

Наиболее эффективным способом борьбы с точечной коррозией является легирование добавками таких элементов, которые повышают устойчивость металла к точечной коррозии (Сг, Ni) или препятствуют нарушению целостности пленки, например дополнительное легирование аустенитной стали молибденом, если агрессивной средой являются растворы хлоридов.

Браутман [11] установил, что максимальное радиальное растягивающее напряжение на поверхности раздела возникает по линии 30°, достигая 1,6 кгс/мм2 (табл. 1). Непосредственные измерения микроостаточных напряжений показали, что прочность адгезионного соединения составляет примерно 0,56 кгс/мм2. На основании этого можно сделать вывод, что напряжение, равное 1,6 кгс/мм2, достаточно для разрыва такого соединения. Окружные напряжения по линии 30° составляют 8,4—10,5 кпс/мм2, т. е. близки к прочности полимерной матрицы при растяжении. Таким образам, в данном случае происходит растрескивание матрицы вокруг волокон на поверхности раздела, что приводит к нарушению целостности адгезионного соединения.

Иоханнсон и др. [б] исследовали стойкость аппретов, наносимых на поверхность волокна Е-стекла, к воздействию на них кипящей воды. При этом установлено, что количество аппрета, остающегося после заданной выдержки на поверхности, пропорционально количеству первоначально нанесенного на нее аппрета. После кипячения 1 г аппретированного волокна Е-стекла в 60 мл воды ее рН возрастает. Методом электронной микроскопии показано, что поверхность необработанного волокна Е-стекла, подвергнутого воздействию кипящей воды в течение 2 ч, претерпевает деструкцию, а кипячение в воде аппретированного волокна приводит к нарушению целостности пленки аппрета. При адсорбции аппрета поверхностью аэрозольного сяликагеля (площадь поверхности 410 м2/г) (последующее кипячение в воде в течение 2 ч вызывает удаление незначительного количества аппрета.

Напряжения в металле, возникающие при изготовлении оборудования и его эксплуатации, как правило, усиливают коррозионное действие среды. Превышение допустимого уровня напряжений в сочетании с коррозионной активностью среды часто приводит к коррозионному растрескиванию металла. Усиливают коррозию также резкие колебания температуры, способствующие нарушению целостности защитных пленок. Кроме того, при резких колебаниях температуры снижается усталостная прочность материала, ускоряется процесс старения.

Вследствие радиационного роста графита и его теплового расширения в кладке возникают силы, которые могут вызвать смещение блоков в радиальном направлении и привести соответственно к нарушению центровки блоков, искривлению графитовых каналов и в итоге — к нарушению целостности кладки. Скорость распухания графита может быть существенно снижена в результате повышения рабочей температуры. Одним из способов снижения размерного эффекта является периодическая замена части графита кладки, находящегося вблизи топлива и поэтому наиболее облученного. На Первой АЭС и двух реакторах БАЭС графит, смонтированный в одно целое с системой твэлов и охлаждающих трубок, периодически извлекается с ними по мере выгорания топлива. В реакторах типа «Колдер-Холл» предназначенные для поддержки твэлов сменные графитовые кольцевые втулки обеспечивают также и защиту графита блоков.

Все факторы, способствующие нарушению целостности масляной пленки (острые кромки канавок, резкие переходы, выступы и пр.), должны быть, безусловно, устранены.

Все факторы, способствующие нарушению целостности масляной плёнки (острые кромки

Аустенитные стали, используемые для изготовления пароперегревателей и паропроводов, должны содержать ^17% Сг для обеспечения удовлетворительной коррозионной стойкости. Однако хром является сильным стабилизатором феррита, поэтому, чтобы избежать появления двухфазной структуры, в сталь добавляют ^12% № или эквивалентное ему количество марганца. Сопро-ггивление ползучести чисто аустенитной матрицы стали, например стали AISI 304L, относительно низкое, поэтому она должна быть упрочнена добавками элементов, входящими в состав либо твердого раствора, либо выделений. Простейшими добавками, находящимися в растворе, являются углерод и азот. Однако увеличение содержания углерода >0,03% приводит к тому, что при нагреве в интервале температур 600—800° С по границам зерен выпадают карбиды типа М23Сб, которые снижают пластичность и приводят к нарушению целостности сварных соединений. Этого можно избежать при добавлении в сталь сильных карбидообразующих элементов, таких как молибден, который существенно упрочняет

Своеобразие геометрических, механических и физико-химических характеристик борного волокна предопределяет особенности свойств бороволок-нитов. Характерная ячеистая микроструктура обеспечивает достижение высокой прочности при сдвиге по границе раздела упрочняющей и связующей компонент. Отсутствие крутки И искривленности волокон,обусловленных большим диаметром и высокой жесткостью волокон, благоприятствует более полной реализации их механических свойств и повышает сопротивление бороволокнитов при сжатии. Однако большой диаметр волокна вызывает увеличение эффективной длины и повышение чувствительности бороволокнитов к нарушению целостности волокон, что приводит к некоторому снижению прочности бороволокнитов при растяжении по сравнению с прочностью материалов на основе равнопрочного тонковолокнистого наполнителя.

Своеобразие геометрических, меха-нических и физико-химических характеристик борного волокна предопределяет особенности свойств бороволок-нитов. Характерная ячеистая микроструктура обеспечивает достижение высокой прочности при сдвиге по границе раздела упрочняющей и связующей компонент. Отсутствие крутки и искривленности волокон,обусловленных большим диаметром и высокой жесткостью волокон, благоприятствует более полной реализации их механических свойств и повышает сопротивление бороволокнитов при сжатии. Однако большой диаметр волокна вызывает увеличение эффективной длины и повышение чувствительности бороволокнитов к нарушению целостности волокон, что приводит к некоторому снижению прочности борово-локнитов при растяжении по сравнению с прочностью материалов на основе равнопрочного тонковолокнистого наполнителя.

Хотя усталостная выносливость полимеров с высокой объемной долей непрерывных однонаправленных углеродных или борных волокон обычно достаточно высока, стойкость композиций разных типов с короткими волокнами к циклическим нагрузкам значительно меньше, так как менее устойчивая матрица в этом случае подвергается большим напряжениям. В матрице легко инициируются начальные повреждения, что приводит к нарушению целостности композиционного материала, хотя волокна остаются неповрежденными. Задолго до резкого падения жесткости материала его проницаемость для воды или водяных паров сильно возрастает. Граница раздела фаз особенно чувствительна к усталостному разрушению, так как сдвиговые напряжения на границе раздела меняют свое направление в каждом цикле, а по краям волокон наблюдается особенно высокий уровень концентрации сдвиговых напряжений. Возможно также, что в композиционных материалах как с хаотическим, так и с ориентированным распределением коротких волокон, концы волокон и слабые места границы раздела служат центрами зарождения усталостных трещин.

Сквозная язвенная коррозия имела место в сварном соединении метанолопровода скважины № 633 после 20 лет эксплуатации (транспортировка ингибитора КИГИК при 18 МПа). Инициировали коррозию дефекты сварного шва (поры и несплавления). Поры, подрезы и непровар корня шва привели к нарушению герметичности метанолопровода скважины № 288 после 16 лет эксплуатации (рис. 7в), а метанолопровода скважины № 788 — после 15 лет.

величин, приводящих к нарушению герметичности или прочности конструкций. В теплообменниках и системах водоснабжения часто образуются слизевые обрастания за счет развития таких микро-

При длительной работе уплотнений при температуре 80° С следует применять охлаждение рабочих сред, препятствующее ускоренному износу манжет и нарушению герметичности. • -,...,.

Если свариваются сильфоны с толщиной стенки 0,15—0,3 мм, лучшие результаты получаются при длительности импульсов тока 0,004—0,008 сек. Более продолжительные импульсы вызывают интенсивный наружный выплеск, который в ряде случаев может привести к нарушению герметичности сварного соединения.

4. Высокое качество обработки поверхностей сальниковой камеры, сопрягаемых с набивкой, и подвижной уплотняемой детали. Среднеарифметическая высота неровностей штока ответственной арматуры при этом не должна превышать Rg = 0,12 -г 0,16 мкм, а стенки камеры Ra = 1,0 -=--ь 1,6 мкм. Менее качественная обработка этих деталей приводит к повышению неравномерности ее сжатия по высоте при затяжке сальника, а также к ускоренному износу набивки (выносу из камеры слоя, граничащего со штоком) и нарушению герметичности.

Явление коррозии характерно для большинства сальников арматуры. Образование коррозионных раковин и снижение чистоты уплотняемой поверхности приводит к нарушению герметичности за счет увеличения зазора вследствие ускоренного износа набивки.

Замерзающие уплотнения были причиной неоднократного выхода насосов из строя. По-видимому, биение консольной части вала приводило к нарушению герметичности охлаждающего пояса.

Закрепление концов рулонной полосы после навивки обечаек на опытном участке ХТЗ выполняли ручной дуговой сваркой. Наружные и внутренние нахлесточные швы обечаек, как показано в работе [3], сваривали двумя дугами в раздельные ванны *. Разработанный способ и режимы сварки (табл. 1) обеспечивали получение швов с требуемой высотой усиления и плавным переходом к основному металлу. Результаты контроля швов неразрушающими методами подтвердили достаточную их стойкость против образования дефектов. Так, количество обечаек с дефектами во внутренних нахлесточных швах, приводящих к нарушению герметичности (данные вакуум-пузырькового контроля), не превышало 2,7 %, а с другими дефектами, требующими исправления (данные рентген-телевизионного контроля) —4,7 %. В обоих случаях образование дефектов связано с отклонениями от заданных параметров сварочных процессов^ в част-

ных или нарушении сплошности (появление трещин, пор и других дефектов), не приводящих к нарушению герметичности, но создающих при некоторых условиях угрозу внезапного разрушения, отказ не наступает. Однако во многих случаях эксплуатация котла должна быть приостановлена и проведен ремонт.

Следует учесть, что в связи с пониженными смазывающими качествами этих жидкостей не все выпускаемые насосы, и в частности насосы высоких давлений, пригодны для работы на них. Удовлетворительные результаты получены при работе на этих жидкостях пластинчатых (см. стр. 239) и шестеренных (см. стр. 258) насосов при давлении 30 — 70 кГ/смг. При применении аксиально-поршневых насосов (см. стр. 141) давление жидкости не должно превышать 100 — 125 кГ1смг. Важным параметром, характеризующим качество рабочей жидкости гидросистем, является воздействие ее на резину, из которой изготовляются многие детали гидроагрегатов. В результате длительного контакта рабочей жидкости с резиновыми деталями может изменяться объем и вес этих деталей вследствие происходящего при этом сложного физико-химического процесса вымывания отдельных компонентов резины и замещения их жидкостью. В результате этого наблюдается изменение физико-механических свойств резины и ее объема. Усадка, набухание и размягчение резиновых деталей уплотнительных узлов приводит к нарушению герметичности и к прочим дефектам в работе. С этой точки зрения наиболее неблагоприятное влияние на резину оказывают синтетические жидкости, одни из которых вызывают чрезмерное набухание уплотнительного материала, а другие, наоборот, значительную его усадку.

чае увеличивается опасность выдавливания кольца в зазор. При уменьшении сжатия поперечного сечения кольца уменьшается трение, но это может привести к нарушению герметичности уплотнения в особенности при низком давлении жидкости и отрицательной температуре.