Насыщения углеродом

3) Температура насыщения вторичного пара и теплота его парообразования

13) Разность температур кипения рассола и насыщения вторичного пара без учета гидростатического эффекта

13) Разность температур кипения рассола и насыщения вторичного пара без учета гидростатического эффекта

С увеличением числа ступеней при заданном давлении греющего отбираемого пара и определенном температурном напоре в ступени снижаются давление и температура насыщения вторичного пара из последней ступени испарительной установки и температура возможного подогрева конденсата турбины; по этой причине, а также в связи с наличием тепловых потерь количество получаемого дестиллата возрастает медленнее, чем число ступеней.

продувка может доходить до 50%. Продувочная вода уносит с собой довольно значительное количество 4тепл а, так как температура ее равна температуре насыщения вторичного пара. Поэтому для уменьшения потерь с продувкой устанавливают охладитель продувка ОП, который одновременно служит для подогрева воды, поступающей в паропреобразова-тель. Кроме того, для охлаждения конденсата первичного пара, выходящего из паропреобразователя с температурой насыщения первичного пара, устанавливают охладители конденсата ОК, также служащие для подогрева воды, питающей паропреобразователь. Вода подается под напором насосов ПН и предварительно проходит очистку в водоподготови-тельной установке ВП парообразователя.

Для случая, когда первичным и вторичным паром испарителя является сухой насыщенный пар, конденсат первичного пара отводится при температуре насыщения и морская вода поступает в испаритель с температурой насыщения вторичного пара, эксергетический КПД испарителя можно записать в следующем виде [75] :

По формуле (4.41) рассчитана и построена (рис. 4.5) зависимость эксергетического КПД, испарителя от температуры насыщения вторичного пара в испарителе. При расчете принято 70=300 К, разность между температурами первичного и вторичного пара Д^=10°С.

Температуру насыщения вторичного пара

С увеличением температурного напора Л/и в испарителе и понижением температуры насыщения вторичного пара ?в1 уменьшается площадь поверхности нагрева испарителя, но уменьшается и температурный напор на выходе воды из конденсатора испарителя — недо-грев воды 9к.и= d —/к-и. При этом площадь поверхности нагрева конденсатора испарителя, м2:

где tn,H— температура насыщения греющего пара из противодавления турбины; ^пп.н— температура насыщения вторичного пара.

сыщения вторичного пара, кг/м ; о — коэффициент поверхностного натяжения воды при давлении насыщения вторичного пара, Н/м.

1. Температура насыщения вторичного пара в любой (г'-й) ступени испарительной установки

В зависимости от температуры и состава ванны получаются различные структура и степень насыщения углеродом и азотом.

В приведенных таблицах указаны механические свойства стали, что также характеризует механические свойства сердцевины цементованного изделия. Если определять механические свойства цементованного изделия, то наличие твердой цементованной корки приводит к резкому снижению вязкости и повышению прочности в сравнении со свойствами сердцевины. Степень изменения этих свойств зависит от многих факторов и в первую очередь от уровня прочности сердцевины, соотношения к сечении площадей, занимаемых цементованным слоем и сердцевиной, от степени насыщения углеродом и т. д.

Основными видами термической обработки являются отжиг и закалка. Операцию отжига используют для повышения технологических свойств при производстве деталей из тугоплавких металлов. Отжиг снижает прочностные характеристики и в несколько раз повышает пластичность материала, что облегчает дальнейшую обработку давлением (ковка, протяжка, прокатка и т. д.). Наличие пор в материалах делает их чувствительными к окислению при нагреве и к коррозии при попадании закалочной жидкости в поры при закалке. В качестве охлаждающих сред необходимо выбирать жидкости, не представляющие опасности с точки зрения коррозии в процессе хранения и эксплуатации закаленных деталей. В некоторых случаях детали из железного порошка подвергают науглероживанию методами химико-термической обработки — нагреву в ящиках с карбюризатором или в газовой науглероживающей атмосфере. Процесс насыщения углеродом протекает значительно быстрее вследствие проникания газов внутрь пористого тела.

Твердые прослойки появляются вблизи границ сплавления в результате науглероживания металла в данных зонах в процессе диффузионного насыщения углеродом /42/.

Для колес, работающих при нагрузке с толчками, применяются малоуглеродные стали марок 15Х и 20Х, реже 15 и 20. После цементации (насыщения углеродом) и закалки достигается твердость поверхностных слоев зубьев HRC 56—63.

Закалка ТВЧ широко применяется для обработки зубьев с модулем т ^ 5 мм. При т < 5 мм реализовать поверхностную закалку технологически сложно, а при т < 2,5 мм практически невозможно. В этом случае путем насыщения углеродом (цементация) поверхностных слоев зубчатых колес из малоуглеродистых сталей (С = ОД2ч-0,3 %) с последующей закалкой получают наибольшую нагрузочную способность и наименьшие габариты передач. Глубина цементованного слоя не превышает 2 мм, твердость поверхностей зубьев HRC 50 — 62. Реже применяют другие виды химико-термической обработки (азотирование, цианирование).

Твердые прослойки появляются вблизи границ сплавления в результате науглероживания металла в данных зонах в процессе диффузионного насыщения углеродом /42/.

Металл для фасонного литья выплавляется в вакуумных дуговых гарнисажных печах с графитовым тиглем. Наличие гар-нисажа исключает контакт жидкого металла с графитом, вследствие чего при нормальном процессе плавки насыщения углеродом не происходит. Заливка металла и охлаждение форм производится либо в атмосфере инертных газов, либо в вакуумр. Формы изготовляются из графита, к ерами ч-

в) просмотр нормально травленных шлифов — контролируется степень насыщения углеродом.

Наличие на поверхности впадины резьбы очень тонкого газонасыщенного слоя (толщиной даже в несколько десятков микрометров) резко увеличивает склонность к разрушению. Между тем, такой слой может образоваться при нарезании и калибровании резьбы, а также вследствие насыщения углеродом и азотом при термической обработке.

образование после термообработки хрупких поверхностных слоев металла в результате насыщения углеродом или азотом в процессе нагрева в жидких средах; обезуглероживание; окисление зерен поверхностных слоев;