Настоящем исследовании

Замену допусков резьб по ГОСТ 9562—60 допусками по настоящему стандарту рекомендуется производить в соответствии с табл. 1 для винтов и табл. 2 для гаек.

Замену допусков резьб по ГОСТ 9562—60 допусками по настоящему стандарту рекомендуется производить в ветствии с табл. 1 для винтов и табл. 2 для гаек. ,

по настоящему стандарту с наружной трубной конической резьбой по ГОСТ 62П—81

по СТ СЭВ 226—75 по настоящему стандарту Примесей, не более

по СТ СУВ Щ15— 75 по настоящему стандарту Примесей, по более

Примечание. Значения параметров, заключенные в скобки, по возможности не применять, если они могут быть заменены другими по настоящему стандарту.

Примечай и я: 1. Для применения посадок по настоящему стандарту, особенно

4. Выбор класса точности для отдельных резьбовых соединений производится в зависимости от их назначения и стандартом не регламентируется. Допускаются сочетания гаек и болтов разных классов точности. Свинчиваемость резьбовых соединений с допусками по настоящему стандарту гарантируется при условии, если длина свинчивания изделий превышает длины стандартных калибров (по ГОСТ 1774-60) не более чем на 25%.

28. Рекомендуемые расчетные характеристики прочности стали при высоких температурах приведены в приложении к настоящему стандарту.

Примечание к пп. 1.6 и 1.7. Реальная поверхность и реальный профиль в определениях отклонений формы и расположения по настоящему стандарту понимаются без учета шероховатости поверхности.

Предельные отклонения по настоящему стандарту могут быть использованы также для металлических деталей, обрабатываемых способами, не относящимися к обработке резанием, и для неметаллических деталей.

В настоящем исследовании изучалась механика только одной трещины или единичного разрыва волокна. Наличие одного изолированного мощного дефекта или концентратора напряжений определяло весь процесс разрушения и инициировало распространение трещины при гораздо меньшем значении нагрузки, чем то, которое потребовалось бы при отсутствии концентратора напряжений. Тем не менее наблюдаемая неспособность первоначальной трещины распространяться в стеклянные бруски, смежные с центральным, подтверждает выводы, полученные на модели Розена [55]. Концентрация напряжений у конца трещины, достигающей смежных стеклянных брусков, сильнее дефектов, существующих в других точках армирующих стержней, так что трещина разовьется прежде, чем возникнут какие-либо новые

В настоящем исследовании был использован приближенный метод обратного преобразования Лапласа («прямой метод») , данный Шейпери [58, 59]; он приводит к следующему выражению для осевой силы в разорванном волокне:

Сопоставление данных табл. 3.2 с соответствующими данными [75] показывает, что использованная в настоящем исследовании методика определения оптимальных коэффициентов уравнения (3.30) не снижает точность расчетов долговечности.

В настоящем исследовании расчет анизотропии модуля Юнга производился в приближениях Фойгта, Ройсса и Хилла для на-но структурной и крупнокристаллической Си в холоднокатаном и отожженном при различных температурах состояниях.

Как видно из рис. 1.3.5, в зонах разрушения максимальная температура при термоусталостных испытаниях оказывается в пределах 850—870° С при температуре в средней части образца 900° С. При этом в случае выраженного формоизменения возможно лерераспределение с числом циклов полей температур образца жз-за трансформации поперечного сечения и изменения в результате тепловыделения в различных зонах рабочей длины образца. В наших испытаниях указанные явления не приводили к существенному перераспределению температур, и в зоне разрушения в «шейке» наблюдалось незначительное повышение уровня максимальной температуры цикла, не превышающее 870° С. Таким •образом, в настоящем исследовании при задании термического цикла в середине рабочей длины образца 200 ^± 900° С в зоне разрушения температурный режим мог быть в первом приближении принят в пределах 200 j± 860° С.

В настоящем исследовании сделана попытка выявить динамический эффект в процессе растворения пирографита в расплавах Fe—С и Ni—С. Экспериментально это должно проявиться в снижении межфазного натяжения на границе графит — расплав.

В настоящем исследовании под абразивным изнашиванием понимается процесс разрушения поверхности материала при взаимодействии его с частицами (или выступами) других .материалов. При этом не имеют значения закрепленность, размер, твердость или материал частиц, а также среда, в которой происходит процесс изнашивания. Все это определяет лишь вид механизма разрушения материала, а сам процесс разрушения остается абразивным. Для существования процесса абразивного изнашивания важно наличие материала, каких-либо частиц и некоторого их перемендения относительно друг друга.

Результаты исследований показали, что воздействие температур 1000 — 1075 К (для сплава ЭИ698ВД 875—1025 К) приводит к упрочнению сплавов (предел прочности повышается); при более-высоких температурах старения наблюдается их разупрочнение и как следствие снижение пределов прочности и текучести. Пластичность при температурах старения 1000—1075 К ниже исходной, а с дальнейшим повышением температуры существенно увеличивается. Температурным порогом, разделяющим области упрочнения и разупрочнения для сплава ЭИ867 является температура примерно 1100 К, для сплава ЭИ698ВД — 1025 К. Упрочненное состояние жаропрочных никелевых сплавов, как указывалось авторами [4, 91 и установлено в настоящем исследовании, обусловлено главным образом выделением равномерно распределенных в матрице дисперсных термически устойчивых частиц у'-фазы типа Ш3А1 или Ni3(Al, Ti) и микроискажениями кристаллической решетки основы сплава прр

при комнатной температуре выше, чем при низких температурах, хотя обнаруженное им возрастание СРТУ при температурах >4 К, не было столь значительным, как в настоящем исследовании. Данные настоящей работы гораздо выше, чем в работах [1, 19, 20]. Аналогично низким значениям вязкости разрушения и пластичности сплава Inconel 718, полученным в настоящей работе на материале, обработанном по стандартному режиму, необычно высокая СРТУ при комнатной температуре, несомненно, непосредственно связана с грубой карбидной сеткой по границам зерен.

Во втором варианте (рис. 116), используемом в настоящем исследовании, удар бойком производится по мягкому материалу.

Основная задача, которая ставилась в настоящем исследовании, заключалась в том, чтобы найти те группы волновых походок, для которых перенос части массы не только не опасен, но даже благоприятен, так как это увеличивает запас статической устойчивости.