Настоящем приложении

Определение величины момента инерции маховика /я и составляет цель исследования при решении предлагаемых в настоящем параграфе задач.

Ответы к предлагаемым в настоящем параграфе задачам получены по приведенным выше формулам.

1°. Передача движения от ведущего звена к ведомому в этих механизмах осуществляется за счет сил трения, которые возникают в месте контакта этих звеньев. Трение между ведущим и ведомым звеньями возникает вследствие их взаимного прижатия. В настоящем параграфе рассматриваются задачи на проектирование следующих трехзвенных фрикционных механизмов (передач):

3°. В настоящем параграфе предлагаются задачи на построение профиля кулачка (все они решаются методом обращения движения). Кроме того, предлагаются задачи на определение угла давления а, точки контакта тарелки с профилем кулачка (для механизмов III вида), радиуса кривизны р теоретического

1°. Выше были рассмотрены основные вопросы теории сухого трения в кинематических парах. В настоящем параграфе изложим некоторые основные сведения по теории жидкостного трения. Как указывалось выше, при жидкостном трении непосредственное соприкасание между двумя поверхностями, движущимися друг относительно друга, отсутствует, ибо между этими поверхностями имеется промежуточный смазочный слой жидкости. При относительном движении поверхностей наблюдается сдвиг отдельных слоев жидкости друг относительно друга. Таким образом, трение в жидкостном слое сводится к вязкому сдвигу.

1°. Как было показано в § 59, для уравновешивания главного вектора сил инерции механизма необходимо удовлетворить условию постоянства координат центра .масс механизма. В настоящем параграфе рассмотрим вопрос об определении положения центра масс механизма.

Г. Выше мы рассмотрели вопрос об определении момента инерции махового колеса при приведенных моментах, зависящих от угла поворота начального звена. В настоящем параграфе рас-

4°. Рассмотренный в настоящем параграфе метод определения момента инерции маховика является приближенным. Величину момента инерции маховика можно уточнить, если после определения его момента инерции приближенным методом построить одним из способов, указанных в § 74, кривую угловой скорости о> на участке фтп (рис. 19.12, а) и определить,значительно ли отклоняются полученные значения для (ошах и ютщ от заданных. Если эти отклонения значительны, то, увеличив или уменьшив полученное приближенное значение для момента инерции маховика, можно получить более точное решение задачи.

Г. В настоящем параграфе мы рассмотрим основные типы кулачковых механизмов, причем для удобства рассмотрения разобьем эти механизмы в зависимости от движения выходного звена на следующие три вида:

В настоящем параграфе мы рассмотрим только вопрос о том, как можно для простейших механизмов определять основные возможные ошибки.

В расчетах, изложенных в настоящем параграфе, приняты следующие допущения: поверхности стыка остаются плоскими (недеформируемыми) при всех фазах нагружения, что справедливо только для деталей, обладающих достаточной жесткостью *; поверхности стыка имеют минимум две оси симметрии, а болты расположены симметрично относительно этих

Решение вспомогательных задач. В настоящем приложении мы излагаем решение задач кинематики для наиболее часто встречающихся пространственных механизмов.

Решение вспомогательных задач. В настоящем приложении мы излагаем решение задач кинематики для наиболее часто встречающихся пространственных механизмов.

Проблема распространения волн является классической; она была рассмотрена в весьма общей постановке и в различных трактовках. Подробное исследование распространения механических возмущений можно найти в книге Ахенбаха [3]. В настоящем приложении дано краткое изложение основных концепций (для справок).

Для подробного ознакомления с линеаризованной теорией упругости читатель может обратиться к книге Сокольникова J59J1). Краткая сводка основных уравнений для справок дана в настоящем приложении. Несколько подробнее рассматриваются результаты, относящиеся к волновым и колебательным движениям изотропных однородных линейно упругих тел.

При расхождениях между рекомендациями, изложенными в настоящем приложении, и «Тепловым расчетом котельных агрегатов (нормативным методом) •» следует руководствоваться рекомендациями последнего.

Формулы для расчета напряжений, приведенные в настоящем приложении, не исключают возможности использования для расчета конструкций более точных формул и соотношений.

2.10. В настоящем приложении приведены:

1.3. Для оценки собственных частот колебаний элементов оборудования в настоящем приложении представлен ряд расчетных схем, относящихся к наиболее типичным узлам, таким, как трубопроводы (стержневые системы), пластинки и пологие оболочки.

1.8. В настоящем приложении не рассматриваются вопросы, связанные с истиранием и износом элементов, вызываемыми вибрациями.

1.9. В настоящем приложении рассматриваются процессы, параметры которых остаются постоянными в течение заданного ресурса конструкции.

2. В настоящем приложении используются обозначения размеров колен, приведенные на рис. 4.5 Норм. Формулы для определения толщин стенок s, sRi, sR2, SR^ приведены в п. 4.2.2.3 Норм.