Наблюдается стремление

2. Особенности кинетических диаграмм разрушения. В первых исследованиях, касающихся оценок кинетики докритического роста трещин при длительном статическом нагруженни в водных средах, рассматривались преимущественно закаленные низкоотпущенные стали с пределом текучести выше 1500 Н/мм2. Было показано, что скорость распространения трещины прямо пропорциональна коэффициенту интенсивности напряжений растущей коррозионной трещины. Дальнейшее распространение подходов линейной механики разрушения на более широкий круг высокопрочных материалов и коррозионных сред выявило более сложный характер зависимости v(K). Типичная кинетическая диаграмма коррозионного растрескивания в координатах \gv-K представлена па рис. 48.3. На участках I и III скорость роста трещины увеличивается с повышением /?, а в пределах участка II, охватывающего значительный диапазон значений К, наблюдается стабилизация скорости. Существуют различные суждения о причинах четко выраженных участков диаграммы коррозионного растрескивания. Их связывают с влиянием в пределах каждого участка доминирующего механизма воздействия среды. Второй горизонтальный участок часто связывают с релаксацией напряжений в вершине трещины вследствпп ее интенсивного ветвления. Характер зависимости v(K) во многом зависит от структуры сплава и типа среды. Для высокопрочных сталей с мартенситной структурой с пределом текучести 1500 Н/ммг и выше на кине-

Дислокационная ячеистая структура становится устойчивой при-деформации порядка е = 0,2. Часто наблюдается стабилизация размера ячеек (при деформации е ~ 0,4—0,6), дальнейшее увеличение напряжения течения в этом случае ассоциируется с повышением пЛот-ности стенок ячеек и их разориентации [9, 275]. По другим данным [299], размер ячейки уменьшается с деформацией непрерывно.

На первой стадии роста усталостной трещины, когда скорости характеризует КИН, не намного превосходящий пороговую величину Ktf,, имеет место немонотонное влияние асимметрии цикла на условия страгивания и роста трещины [26]. В интервале асимметрии цикла 0,5 < R < 0,7 наблюдается стабилизация величины Ktf,, и при большей асимметрии цикла его величина остается неизменной. В связи с этим в области малых амплитуд КИН при высокой асимметрии цикла, особенно применительно к титановым сплавам, могут быть получены различные поправочные функции, что, например, в табл. 6.2 отражено системами уравнений в п. 4-6.

можностъ определить для конкретных испытаний компенсаторов требуемые величины циклических необратимых деформаций. На рис. 4.3.2 показаны результаты расчетов и дана по параметру числа полуциклов нагружения зависимость циклических деформаций в максимально нагруженной точке гофра от величины размаха осевого перемещения компенсатора. Максимальные циклические деформации возникают примерно в середине нелинейных зон гофра на внутренних (кривая 1) и наружных (кривая 3) поверхностях оболочки. Вдоль срединной линии оболочки (кривая 2), где отсутствуют изгибные эффекты, деформации малы (рис. 4.3.2, а). Как показывает расчет, выполняемый последовательно для k = О, 1, 2, 3 и т. д., наблюдается стабилизация величины деформаций в цикле нагружения после четырех полуциклов.

На рис. 32 приведены примеры изменения размаха напряжений по числу циклов, при этом выбраны три наиболее характерных вида зависимостей. На рис. 32,а наблюдается стабилизация процесса изменения размаха напряжений с первых циклов нагружения. Уменьшение значений ACT, т. е. процесс разупрочнения, происходит лишь при больших значениях числа циклов. (Af>103). Материалы, имеющие такой характер изменения напряжений по числу циклов, называют циклически стабильными. При однократном изменении характера процесса (рис. 32,6) упрочнение (возрастание Да) сменяется разупрочнением во второй половине срока службы. В анализе изотермического малоциклового нагружения этот случай не рассматривают, материалы классифицируют лишь как циклически стабильные, циклически упрочняющиеся и разупрочняющие. Смена процессов упрочнения и разупрочнения может быть и неоднократной (рис. 32,в). Уменьшение Да в случаях, показанных на рис. 32,а и б„ можно объяснить появлением трещин и уменьшением жесткости' образца, но зависимость на рис. 32,в (уменьшение Дст сменяется увеличением размаха напряжений) подтверждает особенности термоциклического неизотермического нагружения и его влия-

Anin—/max. Часто наблюдается стабилизация коэффициентов асимметрии после завершения первого периода яагружения' (десятки циклов).

Кроме нестационарное™, создаваемой регулярными изменениями температуры и нагрузки (например, ежесуточные включения установок), термоциклическое нагружение часто нестационарно по величине размаха температурных напряжений даже при постоянном внешнем воздействии (разность A^='const), что объясняется процессами циклического упрочнения или разупрочнения. При этом обычно начальный период эксплуатации является более повреждающим, чем последующий, в котором наблюдается стабилизация свойств. Виды нестационарного на-гружения и нагрева схематически показаны на рис. 91. •

Как показывает расчету для полуциклов & = 0, 1, 2, 3 и т. д. наблюдается стабилизация деформаций в цикле нагружения после четырех полуциклов (рис. 5.19) л

интенсивности деформаций в момент завершения полуциклов нагружения. Сплошная линия (2) показывает процесс изменения деформаций, когда интенсивности деформаций в четных и нечетных полуциклах (/) условно присваивали знак плюс или минус соответственно. В этих условиях наблюдается стабилизация процесса циклического деформирования при &>5 ... 10. Вследствие этого при расчетах можно пренебречь накопленной деформацией.

2. Особенностп кинетических диаграмм разрушения. В первых исследованиях, касающихся оценок кинетики докритического роста трещин при длительном статическом нагруженпи в водных средах, рассматривались преимущественно закаленные низкоотпущенные стали с пределом текучести выше 1500 Н/мм*. Было показано, что скорость распространения трещины прямо пропорциональна коэффициенту интенсивности напряжений растущей коррозионной трещины. Дальнейшее распространение подходов линейной механики разрушения на более широкий круг высокопрочных материалов и коррозионных сред выявило более сложный характер зависимости v(K). Типичная кинетическая диаграмма коррозионного растрескивания в координатах lg v — К представлена на рпс. 48.3. На участках I и III скорость роста трещины увеличивается с повышением К, а в пределах участка II, охватывающего значительный диапазон значений К, наблюдается стабилизация скорости. Существуют различные суждения о причинах четко выраженных участков диаграммы коррозионного растрескивания. Их связывают с влиянием в пределах каждого участка доминирующего механизма воздействия среды. Второй горизонтальный участок часто связывают с релаксацией напряжений в вершине трещины вследствпи ее интенсивного ветвления. Характер зависимости v(K) во многом зависит от структуры сплава и типа среды. Для высокопрочных сталей с мартенситной структурой с пределом текучести 1500 Н/ммг и выше на кине-

Проведенные исследования показали, что коррозия вакуумных конденсатов протекает по электрохимическому механизму с предпочтительным растворением более активного металла - алюминия. Однако имеется ряд особенностей, связанных с отличием структуры литых сплавов Сц-А1 и аналогичных конденсированных материалов. При содержании алюминия в медной матрице до 6% система представляет собой однофазный твердый раствор, коррозия протекает медленно, на уровне чистой меди. С повышением содержания алюминия в конденсатах (выше &%) система становится неравновесной и происходит выделение

При этом наблюдается стремление ряда стран объединить усилия и создать межнациональные информационные системы (например, Германия и Швейцария) или согласовать признаки классификации отказов генераторов и методы расчета показателей надежности (например, США и Канада). В большинстве стран электроснабжающие компании обобщают и анализируют данные по эксплуатации генераторов. При этом информация о их надежности с указанием типа и фирмы-изготовителя является конфиденциальной (для ограниченного использования). Информация же по стране в целом, без разделения показателей надежности по типоразмерам генераторов, без классификации отказов по сборочным единицам и деталям публикуется ежегодно. Средние значения наработок на отказ публикуют лишь некоторые страны (США, Канада, Бразилия). Конфиденциальность информации о надежности генераторов делает невозможным широкий обмен информацией в международном масштабе. Публикуемые данные носят ограниченный характер, не позволяют сделать заключение о надежности генераторов определенного типоразмера. Одной из причин этого являются различия в группировке генераторов по мощности. Ряд стран и энергетических организаций используют общие способы группировки генераторов по мощности: БЕТ (США), VGB (Германия и Швейцария), СЕА (Канада), NERC (США).' и обзорах, публикуемых NERC, принята следующая группировка: по тепловым электростанциям - генераторы средней мощности (200-574 МВт) и генераторы большой мощности (более 574 МВт); по атомным электростанциям - без разделения генераторов по мощности.

У длинных фундаментов турбогенераторов мощностью до 300 мгвт следовало бы учитывать не только большие массы агрегата, но и его жесткость. Поэтому наблюдается стремление решать задачу колебаний таких фундаментов экспериментально на моделях.

Часто наблюдается стремление пересчитать внутреннее демпфирование материала на эквивалентное внешнее демпфирование. Формула (6.62) позволяет убедиться в неправильности этих попыток. Работа всего вала выражается следующим образом:

Наземная часть фундамента запроектирована с применением жестких несущих каркасов. Если сравнить ее с монтажной схемой арматурного каркаса фундамента турбогенератора мощностью 100 тыс. кет., то станет очевидным значительное упрощение членения каркаса. Здесь количество малых блоков уменьшено и наблюдается стремление армировать каждый элемент фундамента одним блоком, выполняя их стыкование .лишь в узлах рам. Однако и в данном случае не удалось избавиться от арматурных блоков ломаного сечения, а количество разных блоков велико. Всего фундамент имеет 45 арматурных блоков 31 типоразмера при среднем весе блока 2,5 т. На верхнее строение фундамента расходуется 900 ж3 бетона марки 150.

В связи с трудностями получения литья высокого качества для весьма ответственных условий работы деталей арматуры и фасонных деталей паропроводов наблюдается стремление "к"переходу на штампосварные элементы. В этом направлении ведутся изыскания, однако широкого промышленного применения штампо-сварные элементы пока еще не получили.

Динамическое равновесие между процессами образования и распада агрегатов (или местных уплотнений слоя), в принципе может устанавливаться на различных уровнях в зависимости от степени преобладания первой или второй тенденции. Хассет [Л. 1204] высказал даже мнение, что однородное и неоднородное псевдоожижение может встречаться в слое одновременно и лишь пропорция между ними определяет, к какому из типов отнести данный псевдоожижеиный слой. Однако, обычно наблюдается стремление к одному из предельных состояний— практически полной однородности или, наоборот, прорыву (проскоку) всего «избыточного» количества среды сверх необходимого для минимального псевдоожижения.

Параметры пара. Наблюдается стремление ведущих фирм к упрощению и удешевлению конструкций даже за счет некоторого снижения тепловой эффективности оборудования. Доля оборудования на закритические параметры пара снижается, а преобладает начальное давление пара 16—18 МПа, особенно в полупиковых установках. В меньшем

В змеевиковых пакетах заграничных котельных агрегатов можно видеть самое разнообразное расположение труб: шахматное, полушахматное, коридорное. Наблюдается стремление к увеличению компактности поверхности нагрева, но четко выраженной тенденции к устройству самообдувающихся пучков нет. В целях сокращения габаритов иногда поперечный шаг сокращается путем применения пространствен-

В зоне номинальной нагрузки (IV = 0,8 ч- 1,05) наблюдается стремление к снижению влажности пара за сепаратором, т. е. в СПП-220М имеется возможность форсирования сепарационных элементов.Очевидно, при проектировании принят завышенный коэффициент запаса по скорости

В настоящее время наблюдается стремление сочетать автоматику с более точной и менее инерционной системой непосредственного контроля состояния топочного процесса.

Иногда ради уменьшения типоразмеров наблюдается стремление избавиться хотя бы от одного из парных нащельников. Отрицательные последствия этого мероприятия показаны Г. Н. Прозоровским (табл. 26).